本文采用應(yīng)力波理論研究了飛機(jī)撞擊核反應(yīng)堆安全殼的沖擊載荷特性。在對(duì)之前本問題應(yīng)用最多的Riera方程進(jìn)行分析之后,發(fā)現(xiàn)原Riera方程將飛機(jī)視為剛塑性體,在該假設(shè)下,飛機(jī)的破損區(qū)域的增長(zhǎng)速度完全等于飛機(jī)完整部分的飛行速度。而這一假設(shè)是否在撞擊過程中的任意時(shí)刻都能滿足應(yīng)有很大的疑問。由于在實(shí)驗(yàn)當(dāng)中一次濾波之后數(shù)據(jù)當(dāng)中沒有看到這樣的結(jié)果,因此在此基礎(chǔ)之上提出了一個(gè)新的沖擊載荷方程,對(duì)飛機(jī)破損速度進(jìn)行了擴(kuò)充,并提出了一個(gè)明確的解析表達(dá)式。新的沖擊載荷方程將材料的塑性波速也作為方程的重要參數(shù)。在新的框架下討論了飛機(jī)在撞擊靜止以及移動(dòng)混凝土靶時(shí),總作用時(shí)間以及沖擊載荷的誤差。通過對(duì)可能的飛機(jī)塑性波波速與飛機(jī)的撞擊速度進(jìn)行比較分析,又提出了一個(gè)新的模型和數(shù)值計(jì)算方法。采用新的沖擊載荷方程計(jì)算出的數(shù)值結(jié)果與之前的實(shí)驗(yàn)結(jié)果有較好的協(xié)調(diào)性。并且發(fā)現(xiàn),當(dāng)飛機(jī)完整部分在撞擊過程中速度變化不大時(shí)采用解析式計(jì)算飛機(jī)的沖擊載荷不僅計(jì)算相對(duì)簡(jiǎn)單而且結(jié)果與遞推方程計(jì)算的結(jié)果基本一致。此外,還發(fā)現(xiàn)在修正的Riera沖擊載荷方程的修正系數(shù)是具有明確的物理意義的,即在撞擊界面的廣義塑性波速度對(duì)剩余未破壞的飛機(jī)機(jī)身的速度之比...

【文章頁數(shù)】：82 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖1.9全尺寸F-4D戰(zhàn)斗機(jī)撞擊鋼筋混凝土靶實(shí)驗(yàn)[13]

Zorn&Schuller[12]則將可靠性概念應(yīng)用于分析事故飛行器撞擊時(shí)的核電站安全殼的安全評(píng)估，討論了各種輸入?yún)?shù)如質(zhì)量、剛度和沖擊速度等的統(tǒng)計(jì)性質(zhì)對(duì)沖擊載荷特性的影響，并建立了描述沖擊載荷特性的非穩(wěn)態(tài)隨機(jī)過程模型。研究結(jié)果顯示：撞擊開始后很短時(shí)間內(nèi)飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)將與機(jī)身脫....

圖1.10全尺寸F-4D戰(zhàn)斗機(jī)引擎撞擊鋼筋混凝土靶實(shí)驗(yàn)[13]

圖1.10全尺寸F-4D戰(zhàn)斗機(jī)引擎撞擊鋼筋混凝土靶實(shí)驗(yàn)[13]圖1.11全尺寸F-4D戰(zhàn)斗機(jī)質(zhì)量線密度分布[13]

圖1.17飛機(jī)撞擊鋼筋混凝土靶的沖擊載荷和壓損載荷[13]

圖1.15實(shí)測(cè)鋼筋混凝土靶加速度時(shí)程曲線[13]圖1.16實(shí)測(cè)鋼筋混凝土靶加速度時(shí)程曲線（濾波后）[13，除給出實(shí)測(cè)沖擊載荷時(shí)程曲線外，該實(shí)驗(yàn)研究還給出了中的實(shí)測(cè)壓損載荷時(shí)程曲線（圖1.17）。

圖1.15實(shí)測(cè)鋼筋混凝土靶加速度時(shí)程曲線

北京理工大學(xué)碩士學(xué)位論文混凝土靶上5個(gè)加速度傳感器的加速度平均值時(shí)6所示。從圖中可以看出，濾波后的數(shù)據(jù)只剩下兩原來的一半左右。此外，未披露濾波過程所采用

本文編號(hào)：3936937