ITER真空絕熱冷質(zhì)支撐性能測(cè)試平臺(tái)設(shè)計(jì)與研究
發(fā)布時(shí)間:2021-09-30 22:07
真空絕熱冷質(zhì)支撐(cold mass support,CMS)是國(guó)際熱核聚變反應(yīng)堆(International Thermonuclear Fusion Reactor,ITER)中的關(guān)鍵支撐部件之一。為了檢測(cè)已制造完成的冷質(zhì)支撐的性能是否達(dá)到合格驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn),在交付前需對(duì)它進(jìn)行摩擦性能測(cè)試和機(jī)械強(qiáng)度測(cè)試。通過(guò)分析復(fù)雜工況下冷質(zhì)支撐的受載特點(diǎn),結(jié)合摩擦測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)ASTM D1894-14和摩擦力的工程計(jì)算結(jié)果,設(shè)計(jì)了冷質(zhì)支撐摩擦性能測(cè)試平臺(tái);诶滟|(zhì)支撐的受載工況,先初步設(shè)計(jì)了冷質(zhì)支撐機(jī)械強(qiáng)度測(cè)試平臺(tái),并通過(guò)彎矩梁的受力分析確定了10號(hào)工字鋼為彎矩梁的最佳材料,再利用液壓伺服裝置對(duì)冷質(zhì)支撐施加工況載荷,完成了冷質(zhì)支撐機(jī)械強(qiáng)度測(cè)試平臺(tái)相關(guān)設(shè)備和工裝的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)?紤]到單獨(dú)實(shí)施摩擦性能測(cè)試和機(jī)械強(qiáng)度測(cè)試的各項(xiàng)成本,結(jié)合2項(xiàng)測(cè)試的特點(diǎn),設(shè)計(jì)了冷質(zhì)支撐性能一體化測(cè)試平臺(tái)。結(jié)果表明冷質(zhì)支撐性能一體化測(cè)試平臺(tái)能夠有效縮短測(cè)試周期和降低檢測(cè)成本,可為冷質(zhì)支撐的工程質(zhì)量認(rèn)證及后續(xù)批量生產(chǎn)提供保障。
【文章來(lái)源】:工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào). 2020,27(01)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:7 頁(yè)
【部分圖文】:
Feeder饋線系統(tǒng)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)及其與低溫過(guò)渡管道、包容管道、冷質(zhì)支撐之間的連接關(guān)系
摩擦性能測(cè)試規(guī)程的制定主要依據(jù)美國(guó)的通用摩擦測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)ASTM D1894-14[8],旨在測(cè)量相對(duì)滑動(dòng)物體間的力學(xué)特性。對(duì)于冷質(zhì)支撐,主要是測(cè)量其底部滑塊和燕尾槽導(dǎo)軌之間的最大靜摩擦力和動(dòng)摩擦力。ASTM D1894-14中5種摩擦測(cè)試方案均采用拖動(dòng)物體運(yùn)動(dòng)的方式進(jìn)行摩擦測(cè)試,各方案的不同之處在于拖動(dòng)方式:直接拖動(dòng)和間接拖動(dòng),如圖3所示。由于場(chǎng)地和測(cè)試設(shè)備等諸多條件的限制,本文選用圖3(b)或圖3(e)所示的摩擦測(cè)試方案來(lái)對(duì)冷質(zhì)支撐進(jìn)行摩擦性能測(cè)試,相較于其他方案,這2種方案的優(yōu)點(diǎn)在于簡(jiǎn)化了拖動(dòng)測(cè)試對(duì)象所需的動(dòng)力源,省去了部分復(fù)雜的動(dòng)力傳輸裝置,減少了因測(cè)試系統(tǒng)不穩(wěn)定帶來(lái)的不利影響,減小了測(cè)試場(chǎng)地,便于測(cè)試平臺(tái)的組裝和拆解。為確保測(cè)試環(huán)境和實(shí)際工況一致,摩擦性能測(cè)試中使用的燕尾槽導(dǎo)軌和冷質(zhì)支撐底座在加工制造和使用性能上與實(shí)際相同。冷質(zhì)支撐摩擦性能測(cè)試平臺(tái)的結(jié)構(gòu)如圖4所示。
基于冷質(zhì)支撐的受載工況,初步設(shè)計(jì)冷質(zhì)支撐機(jī)械強(qiáng)度測(cè)試平臺(tái),其概念設(shè)計(jì)圖如圖7所示。在該測(cè)試平臺(tái)中,彎矩梁通過(guò)螺栓與包容管道模型上平面緊固連接,彎矩梁的兩端通過(guò)液壓千斤頂施加等大、反向的力,用以模擬彎矩載荷[13];包容管道模型的軸線和垂直于軸線的方向上各設(shè)置1臺(tái)液壓千斤頂,用于施加側(cè)面載荷;安裝在頂部的液壓千斤頂用于提供豎直方向的外界載荷[14-15]。另需指出的是:1)所有液壓千斤頂均需配置具有足夠大剛度和強(qiáng)度的支撐結(jié)構(gòu);2)該測(cè)試平臺(tái)安裝時(shí)需滿足ITER工程安裝要求,以保證測(cè)試結(jié)果的有效性;3)冷質(zhì)支撐所受外界載荷是通過(guò)包容管道間接施加到冷質(zhì)支撐上的,因此在測(cè)試平臺(tái)上設(shè)計(jì)了包容管道模型,高度還原了冷質(zhì)支撐實(shí)際工況下的受載情況,充分保證冷質(zhì)支撐機(jī)械強(qiáng)度測(cè)試的真實(shí)性。圖5 冷質(zhì)支撐摩擦性能測(cè)試平臺(tái)實(shí)物圖
本文編號(hào):3416720
【文章來(lái)源】:工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào). 2020,27(01)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:7 頁(yè)
【部分圖文】:
Feeder饋線系統(tǒng)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)及其與低溫過(guò)渡管道、包容管道、冷質(zhì)支撐之間的連接關(guān)系
摩擦性能測(cè)試規(guī)程的制定主要依據(jù)美國(guó)的通用摩擦測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)ASTM D1894-14[8],旨在測(cè)量相對(duì)滑動(dòng)物體間的力學(xué)特性。對(duì)于冷質(zhì)支撐,主要是測(cè)量其底部滑塊和燕尾槽導(dǎo)軌之間的最大靜摩擦力和動(dòng)摩擦力。ASTM D1894-14中5種摩擦測(cè)試方案均采用拖動(dòng)物體運(yùn)動(dòng)的方式進(jìn)行摩擦測(cè)試,各方案的不同之處在于拖動(dòng)方式:直接拖動(dòng)和間接拖動(dòng),如圖3所示。由于場(chǎng)地和測(cè)試設(shè)備等諸多條件的限制,本文選用圖3(b)或圖3(e)所示的摩擦測(cè)試方案來(lái)對(duì)冷質(zhì)支撐進(jìn)行摩擦性能測(cè)試,相較于其他方案,這2種方案的優(yōu)點(diǎn)在于簡(jiǎn)化了拖動(dòng)測(cè)試對(duì)象所需的動(dòng)力源,省去了部分復(fù)雜的動(dòng)力傳輸裝置,減少了因測(cè)試系統(tǒng)不穩(wěn)定帶來(lái)的不利影響,減小了測(cè)試場(chǎng)地,便于測(cè)試平臺(tái)的組裝和拆解。為確保測(cè)試環(huán)境和實(shí)際工況一致,摩擦性能測(cè)試中使用的燕尾槽導(dǎo)軌和冷質(zhì)支撐底座在加工制造和使用性能上與實(shí)際相同。冷質(zhì)支撐摩擦性能測(cè)試平臺(tái)的結(jié)構(gòu)如圖4所示。
基于冷質(zhì)支撐的受載工況,初步設(shè)計(jì)冷質(zhì)支撐機(jī)械強(qiáng)度測(cè)試平臺(tái),其概念設(shè)計(jì)圖如圖7所示。在該測(cè)試平臺(tái)中,彎矩梁通過(guò)螺栓與包容管道模型上平面緊固連接,彎矩梁的兩端通過(guò)液壓千斤頂施加等大、反向的力,用以模擬彎矩載荷[13];包容管道模型的軸線和垂直于軸線的方向上各設(shè)置1臺(tái)液壓千斤頂,用于施加側(cè)面載荷;安裝在頂部的液壓千斤頂用于提供豎直方向的外界載荷[14-15]。另需指出的是:1)所有液壓千斤頂均需配置具有足夠大剛度和強(qiáng)度的支撐結(jié)構(gòu);2)該測(cè)試平臺(tái)安裝時(shí)需滿足ITER工程安裝要求,以保證測(cè)試結(jié)果的有效性;3)冷質(zhì)支撐所受外界載荷是通過(guò)包容管道間接施加到冷質(zhì)支撐上的,因此在測(cè)試平臺(tái)上設(shè)計(jì)了包容管道模型,高度還原了冷質(zhì)支撐實(shí)際工況下的受載情況,充分保證冷質(zhì)支撐機(jī)械強(qiáng)度測(cè)試的真實(shí)性。圖5 冷質(zhì)支撐摩擦性能測(cè)試平臺(tái)實(shí)物圖
本文編號(hào):3416720
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