針對(duì)核主泵水潤(rùn)滑推力軸承在事故工況下的熱瞬態(tài)過(guò)程,建立了熱固耦合瞬態(tài)有限元分析模型�；谒⒛Ｐ�,分析了常見(jiàn)兩層和三層結(jié)構(gòu)推力瓦熱瞬態(tài)過(guò)程瓦面變形,重點(diǎn)分析了三層結(jié)構(gòu)推力瓦隔熱層厚度對(duì)瓦面變形的影響。隨后,進(jìn)一步探索了遏制瓦面凹變形的方法,闡明了熱瞬態(tài)過(guò)程中瓦面溫度場(chǎng)分布不均是產(chǎn)生瓦面凹變形的主因。進(jìn)一步提出一種新型包邊式推力瓦,并仿真驗(yàn)證其能夠有效降低熱瞬態(tài)過(guò)程瓦面凹變形,為核主泵水潤(rùn)滑推力軸承的推力瓦設(shè)計(jì)提供了新思路。 

【文章來(lái)源】：機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2020,56(21)北大核心EICSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

不同隔熱層厚度推力瓦瓦面溫度及瞬時(shí)變形的變化

由于僅憑借瞬時(shí)瓦面變形無(wú)法判斷推力瓦表面變形的凹凸形式，因此以隔熱層厚度hd (28)3 mm的推力瓦為例，選取一系列瞬時(shí)瓦面平面度變化曲線關(guān)鍵點(diǎn)(圖4)，繪制瓦面溫度分布及變形分布云圖如圖5所示。結(jié)合圖4和圖5的結(jié)果表明，熱瞬態(tài)過(guò)程開(kāi)始后，推力瓦首先迅速形成凸變形(a)，隨后進(jìn)入凹變形階段(b-c-d-e-f)，凹變形經(jīng)過(guò)一個(gè)峰值(d)后，逐漸變小，隨后重新進(jìn)入凸變形階段(f-g-h)，達(dá)到熱平衡狀態(tài)。圖5 部分關(guān)鍵點(diǎn)推力瓦瓦面溫度分布和變形云圖

為了進(jìn)一步明確不同隔熱層厚度的影響，圖6進(jìn)一步對(duì)比了不同隔熱層厚度對(duì)應(yīng)瞬時(shí)變形的仿真結(jié)果。表3列出了不同隔熱層厚度瞬時(shí)瓦面變形變化曲線中的關(guān)鍵拐點(diǎn)值(b,d,f)及穩(wěn)定值(h)。仿真結(jié)果表明，隨隔熱層厚度增加，瓦面熱瞬態(tài)過(guò)程中凹變形峰值顯著降低，凹變形持續(xù)的時(shí)間逐漸減小，其峰值出現(xiàn)的時(shí)間逐漸后延，而對(duì)進(jìn)入穩(wěn)態(tài)后的瓦面凸變形值無(wú)明顯影響。3 瓦面凹變形抑制方法探究

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：3315272