采用Gleeble-3500對鐵素體/馬氏體（F/M）鋼的熱成形規(guī)律進行了研究�；贔/M鋼熱壓縮應力-應變曲線,建立了F/M鋼動態(tài)材料模型（dynamic material model,DMM）熱加工圖,并通過金相分析對熱加工圖進行了驗證。結合熱加工圖和金相分析,研究了F/M鋼熱成形過程中的組織變化,給出了不同情況下的熱加工參數(shù):如后續(xù)需要繼續(xù)大變形加工,可采用850℃、應變速率0.01 s^-1作為加工參數(shù),該參數(shù)可生成細小、均勻且易加工的鐵素體組織;如后續(xù)對F/M鋼有較高的強度要求,可選取1 150℃、應變速率10 s^-1作為加工參數(shù),該參數(shù)可生成細小、均勻且高強度的馬氏體。 

【文章來源】：中國科技論文. 2020,15(04)北大核心

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

熱壓縮真應力-應變曲線

式中:P為熱成形過程中外部輸入的機械功率;G為耗散量,材料發(fā)生塑性變形所消耗的功率,大部分轉化為黏塑性熱,小部分以缺陷形式存儲于材料內;J為耗散協(xié)量,材料發(fā)生組織演變所消耗的功率;Jmax為理想線性耗散時的耗散協(xié)量,Jmax=P/2;σ為流變應力; ε ˙ 為應變速率。真應變分別為0.3、0.5、0.7、0.9時的功率耗散如圖2所示。一般情況下，功率耗散因子較大時，用于發(fā)生組織演變的能量較大，用于發(fā)生塑性變形的能量較小，此時材料表現(xiàn)為易變形（無失穩(wěn)現(xiàn)象），組織均勻。由圖2可知，隨應變量的增加，功率耗散因子小的區(qū)域逐漸減小，功率耗散因子大的區(qū)域逐漸增加，即隨著應變的增大，用于塑性變形的能量比例減小，而用于組織演化的能量比例增加。

lg ?σ- lg ? ε ˙ 的三次多項式擬合

【參考文獻】：
期刊論文
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本文編號：3270347