反應堆停堆過程機組溫度、壓力急劇變化,導致破損元件內(nèi)的裂變產(chǎn)物釋放加速,加上氧化運行使腐蝕產(chǎn)物集中釋放對放射化學參數(shù)的監(jiān)測與控制帶來很多的不確定性,同時對反應堆安全、人員輻射安全、機組凈化能力、輻射屏蔽能力也帶來一定的挑戰(zhàn),進行有效的放射化學監(jiān)測與控制對降低大修現(xiàn)場輻射水平、縮短大修工期、減少大修集體劑量、提高換料大修核安全及經(jīng)濟效益有重要意義。文章通過某核電廠存在燃料破損情況下的首次大修機組停堆過程放射化學控制的實踐分析,研究了破損燃料存在情況下的放射化學處理方式,并對出現(xiàn)的異常進行了深入分析,提出優(yōu)化建議,為核電廠燃料破損情況下?lián)Q料大修提供參考及借鑒。 

【文章來源】：中國核電. 2020,13(06)

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

穩(wěn)壓器汽腔吹掃到穩(wěn)壓器汽腔淹沒階段133Xe與131I變化趨勢

主要腐蝕活化產(chǎn)物為58Co。在加入雙氧水進行氧化運行后,主系統(tǒng)中58Co的比活度約增至氧化前的10倍,加入18 L濃度30%的雙氧水后35分鐘,58Co出現(xiàn)峰值。隨著凈化的進行,58Co比活度逐漸下降,具體如圖2所示。從圖2看出,降溫降壓至加入雙氧水除氫①階段總伽馬上升趨勢明顯,58Co基本穩(wěn)定,說明破損燃料裂變產(chǎn)物的釋放受溫度、壓力變化較腐蝕活化產(chǎn)物58Co明顯;②處58Co和總γ出現(xiàn)一次階躍,是由于溶解氫反彈后采取注入7 L雙氧水進行化學除氫操作,溶解氫很快下降至3 ml/kg(STP),腐蝕產(chǎn)物被部分氧化釋放。③處出現(xiàn)一個平臺,建議若必需化學除氫,溶氫合格后盡快加入足量雙氧水進行氧化,可以減小此平臺,縮短大修工期。

此階段的主要水化學參數(shù)為133Xe,主泵停運到穩(wěn)壓器人孔打開期間133Xe變化趨勢如圖3所示。從圖3可以看出133Xe、131I出現(xiàn)回升及波動,主要是因為主系統(tǒng)壓力的變化導致。還可以看出133Xe的波動幅度比131I大,說明主系統(tǒng)壓力變化對133Xe的釋放影響更大。圖示133Xe每次反彈后133Xe下降斜率不同。主要是由化學和容積控制系統(tǒng)容控箱的吹掃流量不同所致,吹掃流量越大下降越快。131I的下降斜率僅受化學和容積控制系統(tǒng)凈化流量的影響。

【參考文獻】：
期刊論文
[1]破損燃料組件中裂變產(chǎn)物向冷卻劑釋放量計算[J]. 呂煒楓,熊軍,唐邵華.  核動力工程. 2013(S2)
[2]建立反應堆燃料元件破損運行判據(jù)的思考[J]. 林曉玲.  核動力工程. 2013(02)
[3]停堆氧化運行中主回路活化腐蝕產(chǎn)物的遷移與控制[J]. 高惠斌,張樂福,方軍.  核動力工程. 2009(02)
[4]核電站大修停堆放射性控制[J]. 鄭彬,張術(shù)勇,李鵬.  湖北電力. 2008(06)
[5]水化學對燃料元件包殼腐蝕行為的影響[J]. 周邦新.  核動力工程. 1998(04)



本文編號：3230576