通過建立溢洪道整體水工模型,研究各泄流工況下的過流能力及挑流坎體型方案,并提出相應(yīng)的改善措施。試驗(yàn)表明,校核洪水位下,溢洪道泄流能力試驗(yàn)值與設(shè)計(jì)值相比偏小1%左右;溢洪道出口挑流體型初始方案在小流量時(shí),挑坎反弧段出現(xiàn)壅水現(xiàn)象,水流無法正常挑出;當(dāng)挑坎挑角調(diào)整成10°,反弧半徑增大到90m,渥奇段曲線適當(dāng)抬升,水流可順利挑出。通過優(yōu)化挑坎體型結(jié)構(gòu),溢洪道在小流量過流時(shí),水流挑距較初始方案增大5～10m,在溢洪道宣泄大流量時(shí),水流挑距與初始方案相當(dāng),分布范圍在坎下5～110m。溢洪道挑流坎體型優(yōu)化方案,在水流起挑與下游沖刷兩個(gè)方面,均優(yōu)于初始體型方案,為工程設(shè)計(jì)提供了安全可靠的技術(shù)支持。 

【文章來源】：水科學(xué)與工程技術(shù). 2020,(02)

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

溢洪道流量系數(shù)擬合結(jié)果

上游水位與泄量擬合關(guān)系曲線

溢洪道出口體型初始挑坎曲線如圖3，反弧段半徑45m，挑角26°，挑坎高程43.59m，上游渥奇曲線方程為y=0.01x2。挑流沖刷試驗(yàn)工況如表3，消能區(qū)下游為急流流態(tài)，河道水位對于消能區(qū)水墊深度無影響。試驗(yàn)表明：隨著泄洪流量的增大，溢洪道出口水流挑距從11m增大到33m，下游沖刷區(qū)從出口下游5～20m，下移至15～110m。隨著泄洪流量增大沖刷坑深度也逐漸加深，在校核（洪水頻率0.05%）泄洪流量4476m3/s條件下，沖坑最低點(diǎn)高程11.7～12.0m，較初始高程35.0m、沖深約23m，兩岸邊墻附近最低沖刷高程19.0m，沖深約16m。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]馬鹿水庫溢洪道設(shè)計(jì)與優(yōu)化[J]. 楊必嫻,冉海林.  工程建設(shè)與設(shè)計(jì). 2019(09)
[2]溢洪道出口挑流鼻坎體型優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J]. 吳亮,牧振偉.  紅水河. 2019(01)
[3]軍民水庫溢洪道堰面水動(dòng)力特性試驗(yàn)研究[J]. 簡鴻福,呂輝,唐波華,羅優(yōu).  水利與建筑工程學(xué)報(bào). 2018(05)
[4]貴州荔波平林水電站水工模型研究[J]. 張開玉.  吉林水利. 2018(09)



本文編號：3273503