飽和巖石的動(dòng)態(tài)滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)解析式
發(fā)布時(shí)間:2021-03-07 06:53
動(dòng)態(tài)滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)是描述巖石中滲流波動(dòng)和彈性-電磁耦合波效應(yīng)的重要參數(shù).本文基于毛細(xì)管束模型,提出了流體飽和孔隙介質(zhì)的動(dòng)態(tài)滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)的解析表達(dá)式和簡化表達(dá)式,并通過與前人近似式結(jié)果的對(duì)比,分析了不同表達(dá)式的合理性和適用性.在此基礎(chǔ)上,理論分析了孔隙幾何形狀和孔徑分布對(duì)滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)的頻率響應(yīng)以及井孔震電耦合波場(chǎng)的影響.研究結(jié)果表明:當(dāng)認(rèn)為孔道均勻且達(dá)西滲透率、孔隙度和彎曲度恒定時(shí),孔隙幾何形狀的影響很小,可以忽略,而前人的近似式高估了孔隙幾何形狀的影響;孔徑分布的影響顯著,隨著孔徑分布的增大,滲透率的臨界頻率顯著減小,動(dòng)電耦合系數(shù)的臨界頻率顯著增加,震電測(cè)井的斯通利波及其伴隨電場(chǎng)幅度顯著增大.
【文章來源】:地球物理學(xué)報(bào). 2020,63(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:10 頁
【部分圖文】:
基于本文解析式和前人近似式計(jì)算的狹縫形孔隙巖石震電測(cè)井全波波形的對(duì)比
圖3中,我們引入無量綱量(R/d)2/m=α!k0/?d2來考察靜態(tài)動(dòng)電耦合系數(shù)隨(R/d)2/m的變化并比較不同m取值時(shí)結(jié)果間的差異.在計(jì)算中,我們令孔隙度、彎曲度和Debye長度d保持不變,僅改變滲透率(從而改變等效孔徑R).圖中的黑色和紅色實(shí)線分別表示m=3和8(狹縫形和圓柱形)時(shí)的結(jié)果,點(diǎn)劃線為兩條曲線的差異(相對(duì)誤差).左側(cè)縱坐標(biāo)用薄雙電層假設(shè)時(shí)的L0進(jìn)行歸一化,右側(cè)縱坐標(biāo)表示兩種孔隙幾何形狀結(jié)果的相對(duì)誤差.圖中僅給出0<(R/d)2/m<30的結(jié)果,此范圍內(nèi)的動(dòng)電耦合系數(shù)明顯小于L0,屬于非薄雙電層情況.可以看到,隨著滲透率和孔徑的增大,動(dòng)電耦合系數(shù)逐漸增大,最終趨近于1.0(趨于薄雙電層假設(shè)下的L0).反之,動(dòng)電耦合系數(shù)隨著孔隙半徑的減小逐漸減小,并在約(R/d)2/m<10后迅速減小.當(dāng)(R/d)2/m<2.0,已滿足R?d的厚雙電層假設(shè)(Jackson and Leinov,2012).當(dāng)(R/d)2/m給定時(shí),不同m取值的兩條曲線的差異表征了相同滲透率情況下(孔隙度和彎曲度也相同),孔隙幾何形狀對(duì)靜態(tài)動(dòng)電耦合系數(shù)的影響.我們可以看到當(dāng)(R/d)2/m≈2.0時(shí),差異達(dá)到最大值5.2%.鑒于不同形狀的靜態(tài)滲透率相對(duì)誤差較小,以及上一節(jié)對(duì)薄雙電層情況的分析,可以認(rèn)為無論是否滿足薄雙電層假設(shè),孔隙幾何形狀對(duì)動(dòng)電耦合系數(shù)的影響均可忽略.1.4 震電測(cè)井響應(yīng)
其中為圓柱形孔隙動(dòng)電耦合系數(shù)表達(dá)式(5)的低頻極限值(靜態(tài)動(dòng)電耦合系數(shù)).為了驗(yàn)證上述簡化式的合理性,圖6給出了基于本文解析式與簡化式的計(jì)算結(jié)果.圖6a為動(dòng)態(tài)滲透率解析式(7)與簡化式(9)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比,圖6b為動(dòng)電耦合系數(shù)解析式(5)與簡化式(10)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比.可以看到,基于兩種表達(dá)式計(jì)算的結(jié)果差異非常小.因此,采用更為簡潔的式(9)和式(10)足以準(zhǔn)確描述滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù).值得說明的是,滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)的虛部最大值對(duì)應(yīng)的頻率(本文稱其為滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)的臨界頻率)并不相等,且不等于孔隙介質(zhì)的臨界頻率ωc.由方程(9)和方程(10)可以算出,滲透率的臨界頻率為ωk=0.75ωc,動(dòng)電耦合系數(shù)的臨界頻率為.測(cè)量滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)的臨界頻率對(duì)估算巖石等孔隙介質(zhì)的等效孔徑具有重要意義.
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]井孔周圍軸對(duì)稱聲電耦合波:理論(I)[J]. 胡恒山,王克協(xié). 測(cè)井技術(shù). 1999(06)
博士論文
[1]孔隙介質(zhì)彈性波—電磁場(chǎng)耦合效應(yīng)測(cè)井的波場(chǎng)模擬研究[D]. 關(guān)威.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2009
本文編號(hào):3068597
【文章來源】:地球物理學(xué)報(bào). 2020,63(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:10 頁
【部分圖文】:
基于本文解析式和前人近似式計(jì)算的狹縫形孔隙巖石震電測(cè)井全波波形的對(duì)比
圖3中,我們引入無量綱量(R/d)2/m=α!k0/?d2來考察靜態(tài)動(dòng)電耦合系數(shù)隨(R/d)2/m的變化并比較不同m取值時(shí)結(jié)果間的差異.在計(jì)算中,我們令孔隙度、彎曲度和Debye長度d保持不變,僅改變滲透率(從而改變等效孔徑R).圖中的黑色和紅色實(shí)線分別表示m=3和8(狹縫形和圓柱形)時(shí)的結(jié)果,點(diǎn)劃線為兩條曲線的差異(相對(duì)誤差).左側(cè)縱坐標(biāo)用薄雙電層假設(shè)時(shí)的L0進(jìn)行歸一化,右側(cè)縱坐標(biāo)表示兩種孔隙幾何形狀結(jié)果的相對(duì)誤差.圖中僅給出0<(R/d)2/m<30的結(jié)果,此范圍內(nèi)的動(dòng)電耦合系數(shù)明顯小于L0,屬于非薄雙電層情況.可以看到,隨著滲透率和孔徑的增大,動(dòng)電耦合系數(shù)逐漸增大,最終趨近于1.0(趨于薄雙電層假設(shè)下的L0).反之,動(dòng)電耦合系數(shù)隨著孔隙半徑的減小逐漸減小,并在約(R/d)2/m<10后迅速減小.當(dāng)(R/d)2/m<2.0,已滿足R?d的厚雙電層假設(shè)(Jackson and Leinov,2012).當(dāng)(R/d)2/m給定時(shí),不同m取值的兩條曲線的差異表征了相同滲透率情況下(孔隙度和彎曲度也相同),孔隙幾何形狀對(duì)靜態(tài)動(dòng)電耦合系數(shù)的影響.我們可以看到當(dāng)(R/d)2/m≈2.0時(shí),差異達(dá)到最大值5.2%.鑒于不同形狀的靜態(tài)滲透率相對(duì)誤差較小,以及上一節(jié)對(duì)薄雙電層情況的分析,可以認(rèn)為無論是否滿足薄雙電層假設(shè),孔隙幾何形狀對(duì)動(dòng)電耦合系數(shù)的影響均可忽略.1.4 震電測(cè)井響應(yīng)
其中為圓柱形孔隙動(dòng)電耦合系數(shù)表達(dá)式(5)的低頻極限值(靜態(tài)動(dòng)電耦合系數(shù)).為了驗(yàn)證上述簡化式的合理性,圖6給出了基于本文解析式與簡化式的計(jì)算結(jié)果.圖6a為動(dòng)態(tài)滲透率解析式(7)與簡化式(9)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比,圖6b為動(dòng)電耦合系數(shù)解析式(5)與簡化式(10)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比.可以看到,基于兩種表達(dá)式計(jì)算的結(jié)果差異非常小.因此,采用更為簡潔的式(9)和式(10)足以準(zhǔn)確描述滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù).值得說明的是,滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)的虛部最大值對(duì)應(yīng)的頻率(本文稱其為滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)的臨界頻率)并不相等,且不等于孔隙介質(zhì)的臨界頻率ωc.由方程(9)和方程(10)可以算出,滲透率的臨界頻率為ωk=0.75ωc,動(dòng)電耦合系數(shù)的臨界頻率為.測(cè)量滲透率和動(dòng)電耦合系數(shù)的臨界頻率對(duì)估算巖石等孔隙介質(zhì)的等效孔徑具有重要意義.
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]井孔周圍軸對(duì)稱聲電耦合波:理論(I)[J]. 胡恒山,王克協(xié). 測(cè)井技術(shù). 1999(06)
博士論文
[1]孔隙介質(zhì)彈性波—電磁場(chǎng)耦合效應(yīng)測(cè)井的波場(chǎng)模擬研究[D]. 關(guān)威.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2009
本文編號(hào):3068597
本文鏈接:http://sikaile.net/projectlw/dqwllw/3068597.html
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