目前對于一次調(diào)頻的研究多是未考慮水電機組水力特性,導(dǎo)致了水電機組一次調(diào)頻性能難以發(fā)揮。因此,需要對水電機組一次調(diào)頻進行研究,分析不同水電站不同負荷、不同水頭下機組的一次調(diào)頻特性,找到水電機組一次調(diào)頻的最不利工況點,同時分析設(shè)置調(diào)壓室后水電站機組一次調(diào)頻的特性,分析調(diào)壓室面積對一次調(diào)頻的影響。本文在前人研究的基礎(chǔ)上,研究水電機組水力特性對一次調(diào)頻性能的影響,主要研究成果如下:1.建立單管單機帶調(diào)壓室及不帶調(diào)壓室兩種情況下的水電機組一次調(diào)頻數(shù)值仿真模型。該數(shù)學(xué)模型考慮了整個系統(tǒng)的非線性特點,基于彈性水擊模型并考慮壓力引水道水頭損失,建立了帶調(diào)壓室和不帶調(diào)壓室的輸水系統(tǒng)模型,引入水輪機綜合特性曲線建立了非線性水輪機模型,建立采用PID控制策略的調(diào)速器數(shù)學(xué)模型。2.進行單管單機不帶調(diào)壓室水電站,水電機組在不同水力特性下的一次調(diào)頻性能分析。分析不同水頭、不同初始負荷和不同的輸水管道長度對水電機組一次調(diào)頻的影響,得出影響規(guī)律及不同工況下的一次調(diào)頻性能。3.進行單管單機帶調(diào)壓室水電站水電機組在不同水力特性下的一次調(diào)頻性能分析。分析不同水頭、不同初始負荷和不同調(diào)壓室面積對水電機組一次調(diào)頻的影響,得出影響規(guī)律。分析是否設(shè)置調(diào)壓室對水電機組一次調(diào)頻性能的影響。本文針對現(xiàn)場一次調(diào)頻試驗的不足,得出了水電機組一次調(diào)頻的最不利負荷和水頭,為進一步完善水電機組一次調(diào)頻提供了基礎(chǔ),為機組穩(wěn)定運行和電網(wǎng)安全穩(wěn)定提供了保障。
【學(xué)位單位】：長沙理工大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位年份】：2017
【中圖分類】：TV136;TV734
【部分圖文】：

》２３邋／？？，ｇ．ｏ和．分別為擾動前后的引水隧洞中流量，±＝＾ｉｊ邐ｍ；邋ｚ＝＾＾Ｈ０邐Ｚ０別為擾動前后的調(diào)壓室內(nèi)的水位，ｍ。尸為調(diào)壓室的斷面面積，ｍ２。７時間常數(shù)，ｈ邐１為調(diào)壓室的阻抗損失系數(shù)，簡單式＾ｇ｛＜ｐＳＪ逡逑式中的Ｓ為阻抗孔口面積，ｗ２；史為阻抗孔流量系數(shù)。逡逑壓室水電站引水系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型逡逑管道內(nèi)水體和壓力引水道均采用彈性水擊模型，則帶調(diào)壓室的引水所示［７１逡逑邐－—＋邐逡逑

建立帶調(diào)壓室的引水系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型時，考慮到壓力引水道水頭損失對調(diào)壓室水位衰逡逑減起主要作用，則需建立考慮壓力引水道的水頭損失帶調(diào)壓室引水系統(tǒng)的彈性水擊模逡逑型，模型的框圖如圖２．５所示：逡逑卜邋ＴｒＴＴｒｔ．ｓ２＋８逡逑Ｔｒａｎｓｆｅｒ邋Ｆｅｎ逡逑｜［￣￣ｌ［邐ｊ邐邐ｖ逡逑邐＊邐＆－ＴｗＴＴｒｒＴｒｔ叮ｒｔＧｄｓ＾－ＴｒＴＴｖｖｔ邐N逡逑Ｉｎ１邋Ｓｃｏｐｅ２邐ＴｒｒＴｒｍｔ／Ｓ．ｓ＾Ｔｒｔ邐邐Ｉ邋丫邋０ｕｔ１逡逑邐—邋邐邐邋Ｄｅｒｉｖａｔｉｖｅ邋Ｉ邐＿■■■＿ｊｒ＂…１＼逡逑Ｃ邋１邋Ｊ邐１１邐Ｔｒａｎｓｆｅｒ邋Ｆｃｎ１邐￣１邋Ｊ逡逑ＴｒＴＴｒｔ．ｓ＾＋８邋邐＾９邐１逡逑邐Ｔｒａｎｓｆｅｒ邋Ｆｃｎ２邐逡逑ＴｒｒＴｒｆＴｒｒｒｒｔｆ４８．ｓ２＋ＴｒｒＴｒｔｆ２逡逑邐邐？邐？邋ｄｕ／ｃｉｔ邐逡逑ＴｗｒＴｉｆＴｒｔ／４．ｇ＋２＊Ｔｗｔ邐邐逡逑Ｔｒａｎｓｆｅｒ邋Ｆｃｎ３邐ＤｅｒｉｖａｔＫ

．圖中：Ｍ）為當(dāng)前水頭與額定水頭之比；ｘＯ為當(dāng)前轉(zhuǎn)速與額定轉(zhuǎn)速之比，本文所有工況的轉(zhuǎn)速都為額定轉(zhuǎn)速，因此ｘＯ均取１；邋ｊ，０為當(dāng)前開度與額定流量額定導(dǎo)葉開度之比；所為額定水頭；／？ｒｌ為額定轉(zhuǎn)速；ｏｍ為最大開度；Ｄ１為轉(zhuǎn)輪直為流量；ｗｔ為水輪機力矩；為水輪機出力。逡逑

【參考文獻】

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本文編號：2815718