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偏心對(duì)鎳鈦銼力學(xué)性能和容屑率的影響分析

發(fā)布時(shí)間:2021-04-01 10:38
  在相同載荷條件下,研究偏心和截面形狀對(duì)鎳鈦根管器械彎曲剛度和最大Vos-mises應(yīng)力的影響。通過三維軟件建立4種截面形狀(正三角形、細(xì)矩形、矩形、正方形)下的3種偏心度(0、10%、20%)共12個(gè)有限元模型,采用超彈性鎳鈦合金材料進(jìn)行實(shí)驗(yàn)?zāi)M。先讓器械尖部偏轉(zhuǎn)4mm,再讓器械繞中心軸線旋轉(zhuǎn)360゜,分析器械在模擬中的Vos-mises應(yīng)力分布狀況并計(jì)算彎曲剛度。正方形截面的彎曲剛度和最大Vos-mises應(yīng)力最大,細(xì)矩形截面最小。偏心會(huì)降低器械的彎曲剛度和最大Vos-mises應(yīng)力,提高使用壽命和容屑率。在截面不變時(shí),偏心截面器械比未偏心截面器械具有更優(yōu)的機(jī)械性能。因此在優(yōu)化器械機(jī)械性能上,有很大的潛力。 

【文章來源】:組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù). 2020,(09)北大核心

【文章頁數(shù)】:5 頁

【部分圖文】:

偏心對(duì)鎳鈦銼力學(xué)性能和容屑率的影響分析


4種截面下的3種偏心度有限元模型

曲線,應(yīng)力,合金,馬氏體


材料的特性曲線可以分為4部分。第1部分為彈性部分,其中材料的晶體是穩(wěn)定的奧氏體(圖2中的A區(qū)域)。第2部分是偽彈性,在很小的應(yīng)力條件下,會(huì)產(chǎn)生較大的應(yīng)變,材料的晶體是由奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變(圖2中的B區(qū)域)。第3部分是超彈性,這部分是由馬氏體彈性變形而引起(圖2中的C區(qū)域)。第4部分是馬氏體塑性變形,最后到材料發(fā)生斷裂(圖2中的D區(qū)域)。在前3個(gè)部分材料是可以恢復(fù),第4部分是不可恢復(fù)。設(shè)置材料的楊氏模量為36GPa,泊松比為0.3。奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變開始時(shí)應(yīng)力為480MPa,結(jié)束時(shí)Vos-mises應(yīng)力為750MPa。1.3 邊界條件

有限元模型,邊界條件,彎曲剛度,旋轉(zhuǎn)角


(2)保持尖端4mm位移偏轉(zhuǎn)不變,將尖端以0.005s的時(shí)間增量繞軸線旋轉(zhuǎn)360°,總時(shí)間為1s(圖中沒有表示旋轉(zhuǎn))。最后記錄每個(gè)旋轉(zhuǎn)角度所產(chǎn)生的最大Vos-mises應(yīng)力值和計(jì)算旋轉(zhuǎn)時(shí)各個(gè)方向的彎曲剛度,并評(píng)估最大Vos-mises應(yīng)力和彎曲剛度(彎曲剛度計(jì)算為載荷與撓度的比值)。2 仿真結(jié)果

【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于AWE的某型發(fā)動(dòng)機(jī)連桿疲勞強(qiáng)度分析[J]. 王裕林,陳亮,楊秀鋒,李飛.  組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù). 2016(08)
[2]3種根管預(yù)備器械在彎曲根管中扭轉(zhuǎn)負(fù)載下的三維有限元分析[J]. 關(guān)卿,金濤,顧永春,楊犇,倪龍興.  國(guó)際口腔醫(yī)學(xué)雜志. 2015(03)

碩士論文
[1]鎳鈦銼對(duì)根管應(yīng)力狀態(tài)影響的三維有限元研究[D]. 耿瑤.鄭州大學(xué) 2017



本文編號(hào):3113195

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