本文關(guān)鍵詞：蒸汽鋪助重力泄油產(chǎn)量預(yù)測模型研究

  更多相關(guān)文章： SAGD 超稠油 產(chǎn)量預(yù)測 蒸汽腔 產(chǎn)量 熱傳導

【摘要】：隨著石油資源需求量的不斷攀升和常規(guī)油氣資源量的減少,重質(zhì)原油的開發(fā)利用越來越受到人們的重視。蒸汽輔助重力泄油(SAGD)作為稠油開采的前沿技術(shù),由于其具有較高的采收率,所以在稠油開采中應(yīng)用越來越廣泛。隨著SAGD技術(shù)的不斷發(fā)展,對SAGD產(chǎn)量預(yù)測模型的研究也在不斷深入和發(fā)展中,同時油田實際生產(chǎn)也對SAGD產(chǎn)量預(yù)測的精確度提出了更高的要求。本文對SAGD產(chǎn)量預(yù)測模型目前在國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀進行了調(diào)研,發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有產(chǎn)量預(yù)測模型存在以下問題：預(yù)測的產(chǎn)量只與實驗室模擬SAGD進行過對比,并未與實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)進行過對比,不能驗證模型的可靠性；模型中存在一些與實際不相符的假設(shè)條件；各模型之間計算結(jié)果差異巨大,不能判斷哪個模型預(yù)測結(jié)果最準確。針對存在的問題,首先對現(xiàn)有的產(chǎn)量預(yù)測模型進行了研究和改進,并在現(xiàn)有模型的基礎(chǔ)上建立了新的產(chǎn)量預(yù)測模型。(1)Butler產(chǎn)量模型,應(yīng)用Butler模型計算了蒸汽腔上升階段和橫向擴展階段的產(chǎn)量,歸納了Butler模型的兩種修正方法,根據(jù)這兩種修正方法得到的結(jié)果編制了相應(yīng)的計算程序,并利用程序繪制了產(chǎn)量和累計產(chǎn)量隨時間的變化曲線,討論了滲透率和油藏厚度對產(chǎn)量的影響。(2)線性產(chǎn)量模型,將Butler模型中蒸汽腔上升階段產(chǎn)量的計算方法與線性模型結(jié)合,得到了蒸汽腔上升階段和橫向擴展階段的產(chǎn)量,拓展了線性模型的應(yīng)用范圍。編制了相應(yīng)的程序,得到了產(chǎn)量和累計產(chǎn)量隨時間的變化曲線,討論了滲透率和油藏厚度對產(chǎn)量的影響。(3)改進了線性分層產(chǎn)量模型,使得線性分層模型與改進前的模型相比更加符合實際,同時編制了計算程序,得到了產(chǎn)量和累計產(chǎn)量隨時間的變化曲線,討論了滲透率和油藏厚度對產(chǎn)量的影響。(4)改進了圓形分層產(chǎn)量模型,使得圓形分層模型與改進前的模型相比更加符合實際,同樣利用編制的程序得到了產(chǎn)量和累計產(chǎn)量隨時間的變化曲線,討論了滲透率和油藏厚度對產(chǎn)量的影響。(5)在以上這四種模型的基礎(chǔ)上建立了非穩(wěn)態(tài)熱傳導微元模型,非穩(wěn)態(tài)熱傳導微元模型最大的特征是考慮了蒸汽腔前緣熱量傳播隨時間的變化。利用建立的模型編程繪制了蒸汽腔形狀曲線、蒸汽腔運動速度變化曲線、熱量傳播深度變化曲線和產(chǎn)量曲線,討論了油藏滲透率和油藏厚度等參數(shù)對產(chǎn)量的影響。最后將這五種模型計算的產(chǎn)量與實際產(chǎn)量進行了對比,對比發(fā)現(xiàn)新建立的模型計算結(jié)果與實際數(shù)據(jù)最接近,提高了產(chǎn)量預(yù)測的精度,研究成果可以在現(xiàn)場推廣應(yīng)用。
【關(guān)鍵詞】：SAGD 超稠油 產(chǎn)量預(yù)測 蒸汽腔 產(chǎn)量 熱傳導
【學位授予單位】：西南石油大學
【學位級別】：碩士
【學位授予年份】：2016
【分類號】：TE345
【目錄】：

• 摘要3-4
• Abstract4-9
• 第1章 緒論9-16
• 1.1 研究的目的和意義9
• 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀9-13
• 1.2.1 國外研究現(xiàn)狀9-11
• 1.2.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀11-13
• 1.3 研究內(nèi)容和技術(shù)路線13-14
• 1.4 完成的主要工作14-16
• 第2章 蒸汽輔助重力泄油的基本原理16-22
• 2.1 SAGD相對其它稠油開采技術(shù)的特點16-17
• 2.2 SAGD技術(shù)的產(chǎn)油機理17-21
• 2.2.1 蒸汽腔的形成和驅(qū)油動力17-18
• 2.2.2 SAGD技術(shù)的組合方式18-19
• 2.2.3 生產(chǎn)階段的劃分19-20
• 2.2.4 SAGD的影響因素20-21
• 2.2.5 SAGD的發(fā)展趨勢21
• 2.3 本章小結(jié)21-22
• 第3章 Butler產(chǎn)量模型22-37
• 3.1 蒸汽腔橫向擴展階段產(chǎn)量模型的建立和求解22-27
• 3.1.1 建立模型的假設(shè)條件22
• 3.1.2 無限大地層的Butler產(chǎn)量模型22-27
• 3.2 對蒸汽腔橫向擴展階段計算結(jié)果的修正27-34
• 3.2.1 不考慮邊界影響29
• 3.2.2 考慮邊界影響29-34
• 3.3 蒸汽腔上升階段的產(chǎn)量34
• 3.4 產(chǎn)量和累計產(chǎn)量的計算34-36
• 3.5 本章小結(jié)36-37
• 第4章 線性產(chǎn)量模型37-43
• 4.1 線性產(chǎn)量模型建立和求解37-40
• 4.1.1 線性產(chǎn)量模型假設(shè)的蒸汽腔形狀37
• 4.1.2 線性產(chǎn)量模型的建立和求解37-40
• 4.2 蒸汽腔上升階段的產(chǎn)量40
• 4.3 產(chǎn)量和累計產(chǎn)量的計算40-42
• 4.4 本章小結(jié)42-43
• 第5章 線性分層模型43-50
• 5.1 線性分層模型建立和求解43-46
• 5.1.1 線性分層模型的假設(shè)條件43-44
• 5.1.2 線性分層模型的建立44-46
• 5.2 線性分層模型的計算步驟46-47
• 5.3 產(chǎn)量和累計產(chǎn)量的計算47-49
• 5.4 本章小結(jié)49-50
• 第6章 圓形分層產(chǎn)量模型50-58
• 6.1 圓形分層產(chǎn)量模型的基本原理50
• 6.2 圓形分層產(chǎn)量模型的建立50-56
• 6.2.1 建立模型的假設(shè)條件50-51
• 6.2.2 建立模型51-53
• 6.2.3 蒸汽腔的擴展一層需要的時間及各小層含油飽和度的變化53-54
• 6.2.4 蒸汽腔初始擴展速度的確定54-55
• 6.2.5 圓形分層的計算步驟55-56
• 6.3 產(chǎn)量和累計產(chǎn)量的計算56-57
• 6.4 本章小結(jié)57-58
• 第7章 非穩(wěn)態(tài)熱傳導微元模型58-73
• 7.1 非穩(wěn)態(tài)熱傳導微元模型假設(shè)條件58
• 7.2 非穩(wěn)態(tài)熱傳導微元模型的建立58-72
• 7.2.1 產(chǎn)量的確定58-64
• 7.2.2 蒸汽腔界面移動速度的確定64-65
• 7.2.3 蒸汽腔界面橫向移動和產(chǎn)量之間的關(guān)系65-66
• 7.2.4 邊界條件66
• 7.2.5 當蒸汽腔擴展到不流動邊界時的參數(shù)變化66
• 7.2.6 應(yīng)用非穩(wěn)態(tài)熱傳導微元模型的計算步驟66-67
• 7.2.7 計算結(jié)果67-72
• 7.3 本章小結(jié)72-73
• 第8章 應(yīng)用實例對比分析各模型計算結(jié)果73-81
• 8.1 實例分析73-80
• 8.1.1 實例一73-75
• 8.1.2 實例二75-78
• 8.1.3 實例三78-80
• 8.2 本章小結(jié)80-81
• 第9章 結(jié)論建議81-83
• 9.1 結(jié)論81-82
• 9.2 建議82-83
• 致謝83-84
• 符號說明84-86
• 參考文獻86-90
• 攻讀碩士學位期間發(fā)表的論文90

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本文編號：797675