為了減少風(fēng)和地震等動(dòng)力載荷對(duì)高聳塔器結(jié)構(gòu)的影響,工程中一般采用彈性支撐的側(cè)框架結(jié)構(gòu)來增強(qiáng)主體塔器結(jié)構(gòu)的動(dòng)力穩(wěn)定性。然而采用阻尼和彈性共同支撐作用下的動(dòng)力分析較為復(fù)雜,需要發(fā)展簡單可靠的算法。將高聳側(cè)框架塔結(jié)構(gòu)簡化為支撐梁和阻尼共同作用下懸臂梁結(jié)構(gòu)的振動(dòng)響應(yīng)問題,利用傳遞矩陣法建立整體結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性求解方程,得到了含阻尼連接的側(cè)框架支撐的高聳塔器的振動(dòng)頻率解析解,并利用該方法對(duì)不同的阻尼、彈性參數(shù)和側(cè)框架的支撐位置的高聳側(cè)框架塔器結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)力分析,得到了不同參數(shù)組合下的振動(dòng)頻率解析解,并提出了工程應(yīng)用的建議。

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【部分圖文】：

圖1化工框架塔結(jié)構(gòu)示意

石化高塔結(jié)構(gòu)為了抵御風(fēng)載荷作用，一般需要附加支撐框架結(jié)構(gòu)增加動(dòng)力穩(wěn)定性，如圖1所示。但是由于框架結(jié)構(gòu)與塔結(jié)構(gòu)存在耦合作用，而且塔結(jié)構(gòu)內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生高溫或者化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生變形，因此框架和塔結(jié)構(gòu)一般不是直接連接，而是采用限位連接，這樣會(huì)不可避免產(chǎn)生碰撞，導(dǎo)致塔器結(jié)構(gòu)的破損。本文提出利用粘....

圖2簡化支撐和控制梁結(jié)構(gòu)示意

方程(10)～(13)分別為在連接點(diǎn)處位移、轉(zhuǎn)角、彎矩和剪力連續(xù)條件，其中剪力連續(xù)條件為塔器結(jié)構(gòu)(1)(2)在框架(3)支撐點(diǎn)以上處的剪力相同。其中，KTi=EiIi/k0li3,csi=EiIi/c0li3;li,Ii,Ei分別為第i段桿件的長度、界面慣性矩以及彈性模量;在剪力....

圖3含阻尼支撐的均質(zhì)懸臂梁結(jié)構(gòu)示意

首先利用本文方法對(duì)文獻(xiàn)[2]中均勻懸臂梁連接阻尼的情況進(jìn)行分析，如圖3所示。相關(guān)參數(shù)為:梁長度l=1m，分布質(zhì)量ρA=0.675kg/m，彈性模量E=7×1010N/m2，慣性矩I=5.20833×10-10m4，阻尼支撐位置b=0.2m，阻尼系數(shù)ce0=5,10N·s/....

圖4框架塔剛度比在不同彈簧連接情況下的基頻

為了研究彈性參數(shù)k0、框架塔剛度比ab、支撐位置b對(duì)高聳塔結(jié)構(gòu)頻率的影響，得出如圖4所示關(guān)系曲線。從圖4可以看出，彈性參數(shù)k0=1時(shí)，無論框架塔剛度比ab和支撐位置b如何改變，基頻都不會(huì)明顯提高;k0=10,ab=1時(shí)，b>0.6L后，基頻不會(huì)明顯提高，ab=5時(shí)，隨支撐位置提高....

本文編號(hào)：3930458