Pt/Y催化劑催化FCC柴油加氫制備BTX
發(fā)布時間:2022-01-25 05:04
利用Pt/Y催化劑,在固定床反應器中,溫度380℃、壓力3 MPa、氫油體積比1000及質量空速1.0 h-1條件下,分別采用加氫處理的全餾分和輕餾分催柴為原料制備苯、甲苯和二甲苯(BTX),獲得(C6+C7+C8)芳烴的總選擇性分別為9.4%和33.9%。對原料和液體產物進行的氣相色譜和質譜分析表明,BTX主要經(jīng)過重芳烴的加氫飽和、裂解等反應生成,中間物質為烷基苯、四氫萘、茚滿及茚類等單環(huán)芳烴。通過對反應原料以及對反應前后催化劑的N2吸脫附、NH3-TPD、XRD衍射圖譜、TG等物化性質的表征,分析催化劑失活的主要原因。即全餾分催柴原料中高含量的S、N化合物快速吸附造成了催化劑中毒,而輕餾分原料中S、N化合物在催化劑表面的緩慢積累覆蓋活性位,造成催化劑逐漸失活。
【文章來源】:化工學報. 2016,67(11)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:11 頁
【部分圖文】:
實驗裝置Fig.1Schematicdiagramofexperimentalapparatus
分別降至0.28mmol·g1和0.29mmol·g1。催化劑酸含量的減少會直接降低其裂化活性。催化劑使用后經(jīng)空氣焙燒后,比表面積、孔容及酸含量等物性明顯恢復。對于Pt/Y(W-Used)、Pt/Y(L-Used)催化劑的熱重分析可見,二者失重率分別為28.9%和24.7%,說明催化劑使用后吸附或積炭明顯,用于全餾分催柴轉化的催化劑失重率更大。載體及催化劑的N2吸脫附等溫曲線如圖2所示。在相對壓力達到0.4以上時,載體及各種催化劑的N2吸脫附等溫曲線有回滯環(huán)出現(xiàn),但沒有明顯的飽和吸附平臺,說明孔結構很不規(guī)整。其中,載圖2Y型分子篩和幾種Pt/Y催化劑的N2吸脫附等溫線Fig.2N2adsorption-desorptionisothermsofzeoliteYanddifferentPt/Ycatalystsa—zeoliteY;b—Pt/Y;c—Pt/Y(W-Used);d—Pt/Y(L-Used);e—Pt/Y(W-Used-CA);f—Pt/Y(L-Used-CA)體zeoliteY,催化劑Pt/Y、Pt/Y(W-Used-CA)、Pt/Y(L-Used-CA)在較高相對壓力吸附曲線升高緩慢,趨于吸附飽和。根據(jù)IUPAC分類,這4種催化劑的回滯環(huán)屬于H4型,說明載體和催化劑為微孔和中孔混合型。使用后的催化劑經(jīng)過550℃空氣焙燒處理,孔結構可恢復。而反應后的催化劑Pt/Y(W-Used)、Pt/Y(L-Used)吸附量在較高相對壓力區(qū)間內仍隨相對壓力的升高而迅速增大,說明N2的吸附過程未達到飽和狀態(tài)。這兩種催化劑的回滯環(huán)屬于H3型,反映的孔情況類似于平板狹縫結構等。此外,反應后的催化劑N2的吸附量大大降低,說明有機物吸附在催化劑載體的孔道中發(fā)生后,改變了孔結構及孔體積等物理性質。載體及催化劑的NH3-TPD程序升溫脫附曲線如圖3所示。ZeoliteY、Pt/Y、Pt/Y(W-Used-CA)、Pt/Y(L-Used-CA)的NH3-TPD曲線上存在兩個脫附峰。低溫峰(194℃)代表弱酸位吸附氨的脫?
Pt/Y(W-Used)、Pt/Y(L-Used)吸附量在較高相對壓力區(qū)間內仍隨相對壓力的升高而迅速增大,說明N2的吸附過程未達到飽和狀態(tài)。這兩種催化劑的回滯環(huán)屬于H3型,反映的孔情況類似于平板狹縫結構等。此外,反應后的催化劑N2的吸附量大大降低,說明有機物吸附在催化劑載體的孔道中發(fā)生后,改變了孔結構及孔體積等物理性質。載體及催化劑的NH3-TPD程序升溫脫附曲線如圖3所示。ZeoliteY、Pt/Y、Pt/Y(W-Used-CA)、Pt/Y(L-Used-CA)的NH3-TPD曲線上存在兩個脫附峰。低溫峰(194℃)代表弱酸位吸附氨的脫附,強圖3Y型分子篩和幾種Pt/Y催化劑的NH3-TPD譜圖Fig.3NH3-TPDspectraofzeoliteYanddifferentPt/Ycatalystsa—zeoliteY;b—Pt/Y;c—Pt/Y(W-Used);d—Pt/Y(L-Used);e—Pt/Y(W-Used-CA);f—Pt/Y(L-Used-CA)表2催化劑及載體的物理化學性質Table2PhysicochemicalpropertiesofseveralrepresensivecatalystsandzeoliteYsupporterCatalystSBET/m2·g1Smicro/m2·g1Vt/cm3·g1Vmicro/cm3·g1Dp/nmAcidquantity/mmol·g1Masslossratio①/%zeoliteY4903360.420.183.50.76—Pt/Y5023420.440.183.50.85/0.79②—Pt/Y(W-Used)5—0.03——0.2828.9Pt/Y(L-Used)30—0.08——0.2924.7Pt/Y(W-Used-CA)③4763230.410.173.50.78—Pt/Y(L-Used-CA)③4733220.410.173.50.75—①Usedcatalystswerecalcinatedfromroomtemperatureto700℃atrateof10℃·min1andairatmosphere.②MeasuredafterreducingPt/Ycatalystat450℃for1hwith100ml·min1H2flow.③Catalystwascalcinatedat550℃andairatmospherefor4htoconstantmass.Note:SBET,Smi
【參考文獻】:
期刊論文
[1]Y型分子篩結構破壞的動力學分析(英文)[J]. 杜曉輝,李雪禮,張海濤,高雄厚. 催化學報. 2016(02)
[2]重質油在孔道內擴散傳質的研究進展[J]. 陳振濤,徐春明. 化工學報. 2016(01)
[3]有機改性對粘土負載鎳催化劑的促進作用及其萘加氫性能(英文)[J]. 任世彪,文宏志,曹先中,王知彩,雷智平,潘春秀,康士剛,水恒福. 催化學報. 2014(04)
[4]環(huán)烷烴催化裂解生成乙烯和丙烯反應探析[J]. 于珊,張久順,魏曉麗. 石油學報(石油加工). 2013(03)
[5]重質芳烴輕質化技術研究進展[J]. 季靜,柴忠義. 化學工業(yè). 2013(04)
[6]芳烴生產技術展望[J]. 戴厚良. 石油煉制與化工. 2013(01)
[7]芳烴異構化過程的多模型建模[J]. 李麗娟,劉君. 化工學報. 2011(08)
[8]四氫萘加氫轉化研究進展[J]. 楊平,辛靖,李明豐,聶紅. 石油煉制與化工. 2011(08)
[9]重整重芳烴催化加氫裂解反應工藝條件的探究[J]. 唐之勤,王德舉. 化學反應工程與工藝. 2011(01)
[10]競爭吸附對催化裂化反應過程的影響[J]. 劉銀東,李澤坤,王剛,徐春明,高金森. 化工學報. 2008(11)
碩士論文
[1]C8芳烴在Oparis催化劑上的臨氫異構化反應過程建模和催化劑失活研究[D]. 陳賢峰.華東理工大學 2014
[2]ZSM-5分子篩催化劑上積碳物種的研究[D]. 李文慧.大連理工大學 2014
[3]雙環(huán)化合物加氫裂化反應規(guī)律研究[D]. 宋欣.中國石油大學 2007
本文編號:3607943
【文章來源】:化工學報. 2016,67(11)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:11 頁
【部分圖文】:
實驗裝置Fig.1Schematicdiagramofexperimentalapparatus
分別降至0.28mmol·g1和0.29mmol·g1。催化劑酸含量的減少會直接降低其裂化活性。催化劑使用后經(jīng)空氣焙燒后,比表面積、孔容及酸含量等物性明顯恢復。對于Pt/Y(W-Used)、Pt/Y(L-Used)催化劑的熱重分析可見,二者失重率分別為28.9%和24.7%,說明催化劑使用后吸附或積炭明顯,用于全餾分催柴轉化的催化劑失重率更大。載體及催化劑的N2吸脫附等溫曲線如圖2所示。在相對壓力達到0.4以上時,載體及各種催化劑的N2吸脫附等溫曲線有回滯環(huán)出現(xiàn),但沒有明顯的飽和吸附平臺,說明孔結構很不規(guī)整。其中,載圖2Y型分子篩和幾種Pt/Y催化劑的N2吸脫附等溫線Fig.2N2adsorption-desorptionisothermsofzeoliteYanddifferentPt/Ycatalystsa—zeoliteY;b—Pt/Y;c—Pt/Y(W-Used);d—Pt/Y(L-Used);e—Pt/Y(W-Used-CA);f—Pt/Y(L-Used-CA)體zeoliteY,催化劑Pt/Y、Pt/Y(W-Used-CA)、Pt/Y(L-Used-CA)在較高相對壓力吸附曲線升高緩慢,趨于吸附飽和。根據(jù)IUPAC分類,這4種催化劑的回滯環(huán)屬于H4型,說明載體和催化劑為微孔和中孔混合型。使用后的催化劑經(jīng)過550℃空氣焙燒處理,孔結構可恢復。而反應后的催化劑Pt/Y(W-Used)、Pt/Y(L-Used)吸附量在較高相對壓力區(qū)間內仍隨相對壓力的升高而迅速增大,說明N2的吸附過程未達到飽和狀態(tài)。這兩種催化劑的回滯環(huán)屬于H3型,反映的孔情況類似于平板狹縫結構等。此外,反應后的催化劑N2的吸附量大大降低,說明有機物吸附在催化劑載體的孔道中發(fā)生后,改變了孔結構及孔體積等物理性質。載體及催化劑的NH3-TPD程序升溫脫附曲線如圖3所示。ZeoliteY、Pt/Y、Pt/Y(W-Used-CA)、Pt/Y(L-Used-CA)的NH3-TPD曲線上存在兩個脫附峰。低溫峰(194℃)代表弱酸位吸附氨的脫?
Pt/Y(W-Used)、Pt/Y(L-Used)吸附量在較高相對壓力區(qū)間內仍隨相對壓力的升高而迅速增大,說明N2的吸附過程未達到飽和狀態(tài)。這兩種催化劑的回滯環(huán)屬于H3型,反映的孔情況類似于平板狹縫結構等。此外,反應后的催化劑N2的吸附量大大降低,說明有機物吸附在催化劑載體的孔道中發(fā)生后,改變了孔結構及孔體積等物理性質。載體及催化劑的NH3-TPD程序升溫脫附曲線如圖3所示。ZeoliteY、Pt/Y、Pt/Y(W-Used-CA)、Pt/Y(L-Used-CA)的NH3-TPD曲線上存在兩個脫附峰。低溫峰(194℃)代表弱酸位吸附氨的脫附,強圖3Y型分子篩和幾種Pt/Y催化劑的NH3-TPD譜圖Fig.3NH3-TPDspectraofzeoliteYanddifferentPt/Ycatalystsa—zeoliteY;b—Pt/Y;c—Pt/Y(W-Used);d—Pt/Y(L-Used);e—Pt/Y(W-Used-CA);f—Pt/Y(L-Used-CA)表2催化劑及載體的物理化學性質Table2PhysicochemicalpropertiesofseveralrepresensivecatalystsandzeoliteYsupporterCatalystSBET/m2·g1Smicro/m2·g1Vt/cm3·g1Vmicro/cm3·g1Dp/nmAcidquantity/mmol·g1Masslossratio①/%zeoliteY4903360.420.183.50.76—Pt/Y5023420.440.183.50.85/0.79②—Pt/Y(W-Used)5—0.03——0.2828.9Pt/Y(L-Used)30—0.08——0.2924.7Pt/Y(W-Used-CA)③4763230.410.173.50.78—Pt/Y(L-Used-CA)③4733220.410.173.50.75—①Usedcatalystswerecalcinatedfromroomtemperatureto700℃atrateof10℃·min1andairatmosphere.②MeasuredafterreducingPt/Ycatalystat450℃for1hwith100ml·min1H2flow.③Catalystwascalcinatedat550℃andairatmospherefor4htoconstantmass.Note:SBET,Smi
【參考文獻】:
期刊論文
[1]Y型分子篩結構破壞的動力學分析(英文)[J]. 杜曉輝,李雪禮,張海濤,高雄厚. 催化學報. 2016(02)
[2]重質油在孔道內擴散傳質的研究進展[J]. 陳振濤,徐春明. 化工學報. 2016(01)
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[4]環(huán)烷烴催化裂解生成乙烯和丙烯反應探析[J]. 于珊,張久順,魏曉麗. 石油學報(石油加工). 2013(03)
[5]重質芳烴輕質化技術研究進展[J]. 季靜,柴忠義. 化學工業(yè). 2013(04)
[6]芳烴生產技術展望[J]. 戴厚良. 石油煉制與化工. 2013(01)
[7]芳烴異構化過程的多模型建模[J]. 李麗娟,劉君. 化工學報. 2011(08)
[8]四氫萘加氫轉化研究進展[J]. 楊平,辛靖,李明豐,聶紅. 石油煉制與化工. 2011(08)
[9]重整重芳烴催化加氫裂解反應工藝條件的探究[J]. 唐之勤,王德舉. 化學反應工程與工藝. 2011(01)
[10]競爭吸附對催化裂化反應過程的影響[J]. 劉銀東,李澤坤,王剛,徐春明,高金森. 化工學報. 2008(11)
碩士論文
[1]C8芳烴在Oparis催化劑上的臨氫異構化反應過程建模和催化劑失活研究[D]. 陳賢峰.華東理工大學 2014
[2]ZSM-5分子篩催化劑上積碳物種的研究[D]. 李文慧.大連理工大學 2014
[3]雙環(huán)化合物加氫裂化反應規(guī)律研究[D]. 宋欣.中國石油大學 2007
本文編號:3607943
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