實際生產(chǎn)運行中,常出現(xiàn)原油管道輸送多種原油（包括高凝油與低凝油）的混合油的情況,其中包括支線高凝油摻入干線低凝油。當(dāng)高凝油摻入低凝油后,其流動性惡化,可能需要進行降凝劑改性處理。因此,存在三種可能的原油摻混及加劑改性方式:（1）高凝油與低凝油先摻混再加劑改性;（2）改性高凝油與低凝油等溫、常溫摻混;（3）較高溫度的改性高凝油與常溫低凝油直接摻混。本論文根據(jù)原油的特征溫度（析蠟點、析蠟峰溫、凝點等）,并結(jié)合各原油降凝劑感受性評價結(jié)果,研究了摻混及加劑改性方式對混合油流動性的影響。從原油組分與降凝劑改性的關(guān)系考慮,較理想的方式是原油先混合再加劑。若從工程實現(xiàn)以及經(jīng)濟性的角度考慮,可采用高凝油先加劑改性再與低凝油混合輸送,此時,需綜合分析摻混比例和摻混后的油溫的影響。本論文對三種可能的摻混改性方式得到的混合油的流動性、高速剪切以及重復(fù)加熱穩(wěn)定性進行了研究。研究表明,就摻混后得到的混合油流動性而言,改性高凝油與低凝油等溫、常溫摻混時,若摻混后的油溫低于高凝油析蠟點,混合油的流動性較先混合再加劑的混合油流動性差;尤其在析蠟峰溫附近,變差的趨勢更為明顯。這歸因于動態(tài)降溫過程中的剪切作用對降凝劑改性... 

【文章來源】：中國石油大學(xué)(北京)北京市 211工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：74 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

油樣10°C蠟晶圖片(a)空白油(b)改性油靜冷(c)改性油高剪

圖 3.13 重復(fù)加熱對改性油流動性參數(shù)及蠟晶參數(shù)的影響3.13 The influence of reheating on fluidity and wax crystal parameters of cru(a) (b) (c) (d(e) (f) (g) (h加劑油 10 °C 蠟晶 (a)～(h)加劑油重復(fù)加熱至 25、30、35、40、45、50、.14 Microscopic images of wax crystals in crude oil treated by PPD at 10 °C reheating temperature are 25,30,35,40,45,50,55,60 °C, respectively

- 44 -(e) (f) (g) (h)圖 3.14 加劑油 10 °C 蠟晶 (a)～(h)加劑油重復(fù)加熱至 25、30、35、40、45、50、55、60 °CFig. 3.14 Microscopic images of wax crystals in crude oil treated by PPD at 10 °C (a) ~(h)reheating temperature are 25,30,35,40,45,50,55,60 °C, respectively3.6 本章小結(jié)本章通過對三種混合油摻混改性方式的改性效果、高速剪切穩(wěn)定性以及重復(fù)加熱穩(wěn)定性的研究，得出以下結(jié)論：（1）對于混合油的摻混改性效果，顯然，在其他條件不變的情況下，高凝油的比例越高，混合油的流動性越差。但是，在摻混過程中，除了需要考慮比例的影響外，更應(yīng)關(guān)注于摻混后油溫的變化。由于摻混過程中引入的剪切、急冷和溫


本文編號：3596261