酸壓裂縫體形態(tài)與流動能力的控制因素——以鄂爾多斯盆地大牛地氣田下奧陶統(tǒng)馬家溝組馬五 5 亞段儲層為例
發(fā)布時間：2022-01-13 13:19
立體改造技術是實現(xiàn)非均質(zhì)碳酸鹽巖油氣藏立體開發(fā)的關鍵技術之一,而控制酸壓裂縫體的形態(tài)和流動能力則是其核心。為了揭示控制酸壓裂縫體形態(tài)和流動能力的主要因素,選取鄂爾多斯盆地大牛地氣田下奧陶統(tǒng)馬家溝組馬五5亞段露頭巖樣,針對"滑溜水+高濃度酸液"酸壓工藝,采用巖石力學真三軸耦合系統(tǒng)開展室內(nèi)物理模擬實驗;采用CT掃描技術來表征酸壓裂縫體形態(tài)及獲取裂縫寬度;在此基礎上,研究了酸壓裂縫體形態(tài)控制因素;然后,通過對裂縫系統(tǒng)的滲透率進行測試,分析了酸壓裂縫體流動能力的控制因素。研究結果表明:①大牛地氣田馬五5亞段儲層平均水平應力差異系數(shù)為0.25,酸壓后能夠形成復雜裂縫體;②酸液對裂縫條數(shù)的影響不明顯,其對水力裂縫的溶蝕、疏通作用增加了裂縫寬度,酸蝕縫寬是酸液在水力裂縫主縫與分支縫、靠近注液端的水力裂縫與遠端水力裂縫中競爭流動、反應的結果 ;③該氣田馬五5亞段儲層進行酸壓改造時的合理注酸強度為12.0 m3/m,注酸排量應大于等于6.0 m3/min;④進行立體酸壓設計時,需要針對特定儲層改造對象,確定注酸量的合理范圍及最小合理注酸排量,進而優(yōu)化注酸規(guī)模,...
【文章來源】：天然氣工業(yè). 2020,40(06)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】：9 頁
【部分圖文】：
不同qa下酸壓后巖心照片
如圖8所示，水力壓裂后裂縫體滲透率介于3.9～6.1 mD，隨注酸排量增大，酸化后裂縫體滲透率增加幅度整體呈上升趨勢，當注酸排量超過12m L/min后，提高排量對裂縫體滲透率增加的有利影響較小。在油氣藏進行酸壓改造時，為了實現(xiàn)水力裂縫擴縫寬及酸液深穿透，如果不考慮控制裂縫高度，在井口限壓條件下應盡量提高注酸排量。根據(jù)實驗結果，選取12 mL/min為最小合理注酸排量，由表2可知對應工程尺度下的注酸排量應大于等于6.0 m3/min。5 結論與建議
水力壓裂后，從巖心頂部向底部，即由切片A至切片C，主縫寬度逐漸變窄，并且分支縫的寬度均小于主縫。酸化后裂縫寬度的變化規(guī)律如下：(1)酸化后，裂縫整體形態(tài)與巖心不同位置處的裂縫條數(shù)均無明顯變化（圖3-e～h），但裂縫寬度變化明顯（表3），其中主縫寬度變化最明顯，同時分支縫寬度均小于主縫，如切片A中的1號與3號裂縫；(2)在酸化過程中，酸液在分支縫與遠端主縫的競爭流動尤為激烈，如切片A中1號裂縫與切片C中4號裂縫，雖然酸化前切片C中4號（主縫）的寬度大于切片A中1號裂縫，但是由于切片A中1號裂縫靠近注液端，因此酸化后其裂縫縫寬改善程度優(yōu)于切片C中4號裂縫；(3)靠近注液端的裂縫具有明顯的進液優(yōu)勢，尤其是在酸化裂縫中，如酸化后切片A中3號裂縫（主縫）縫寬增加更明顯，且井眼有明顯的溶蝕擴徑現(xiàn)象；(4)如圖3-b、f所示，切片A中1號裂縫與2號裂縫交互切割形成的小網(wǎng)狀縫在一定程度上也被酸液溶蝕，進而相互溝通，可見酸化具有疏通水力壓裂縫、擴大水力裂縫寬度的作用。圖3 2號巖心水力壓裂、酸化后CT掃描照片
【參考文獻】：
期刊論文
[1]深層碳酸鹽巖儲層改造理念的革新——立體酸壓技術[J]. 郭建春,茍波,秦楠,趙俊生,伍林,王坤杰,任冀川. 天然氣工業(yè). 2020(02)
[2]非均質(zhì)碳酸鹽巖油氣藏酸壓數(shù)值模擬研究進展與展望[J]. 茍波,馬輝運,劉壯,周長林,王琨. 天然氣工業(yè). 2019(06)
[3]塔里木盆地深層碳酸鹽巖縫洞型油藏體積開發(fā)實踐與認識[J]. 焦方正. 石油勘探與開發(fā). 2019(03)
[4]水力裂縫形貌對酸刻蝕行為及導流能力影響[J]. 茍波,李驍,馬輝運,周長林. 西南石油大學學報(自然科學版). 2019(03)
[5]楊稅務深潛山AT3井復合酸壓改造工藝技術[J]. 余芳,徐克彬,鄭立軍,付玥穎,白田增,李擁軍,才博. 鉆井液與完井液. 2018(06)
[6]體積改造技術理論研究進展與發(fā)展方向[J]. 胥云,雷群,陳銘,吳奇,楊能宇,翁定為,李德旗,蔣豪. 石油勘探與開發(fā). 2018(05)
[7]致密碳酸鹽巖儲層復合縫網(wǎng)酸壓技術研究及礦場實踐——以大牛地氣田下古生界馬五5碳酸鹽巖儲層為例[J]. 儲銘匯. 石油鉆采工藝. 2017(02)
[8]煤巖定向井水力裂縫起裂及非平面擴展實驗[J]. 譚鵬,金衍,侯冰,韓珂,周英操,孟尚志. 石油勘探與開發(fā). 2017(03)
[9]頁巖儲集層水力裂縫網(wǎng)絡擴展規(guī)模評價方法[J]. 侯冰,陳勉,李志猛,王永輝,刁策. 石油勘探與開發(fā). 2014(06)
[10]酸液對灰?guī)r力學性質(zhì)影響的機制研究[J]. 何春明,郭建春. 巖石力學與工程學報. 2013(S2)
博士論文
[1]大牛地氣田奧陶系馬五5亞段白云巖成因及儲層形成機理[D]. 白曉亮.西南石油大學 2016
本文編號：3586508
【文章來源】：天然氣工業(yè). 2020,40(06)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】：9 頁
【部分圖文】：
不同qa下酸壓后巖心照片
如圖8所示，水力壓裂后裂縫體滲透率介于3.9～6.1 mD，隨注酸排量增大，酸化后裂縫體滲透率增加幅度整體呈上升趨勢，當注酸排量超過12m L/min后，提高排量對裂縫體滲透率增加的有利影響較小。在油氣藏進行酸壓改造時，為了實現(xiàn)水力裂縫擴縫寬及酸液深穿透，如果不考慮控制裂縫高度，在井口限壓條件下應盡量提高注酸排量。根據(jù)實驗結果，選取12 mL/min為最小合理注酸排量，由表2可知對應工程尺度下的注酸排量應大于等于6.0 m3/min。5 結論與建議
水力壓裂后，從巖心頂部向底部，即由切片A至切片C，主縫寬度逐漸變窄，并且分支縫的寬度均小于主縫。酸化后裂縫寬度的變化規(guī)律如下：(1)酸化后，裂縫整體形態(tài)與巖心不同位置處的裂縫條數(shù)均無明顯變化（圖3-e～h），但裂縫寬度變化明顯（表3），其中主縫寬度變化最明顯，同時分支縫寬度均小于主縫，如切片A中的1號與3號裂縫；(2)在酸化過程中，酸液在分支縫與遠端主縫的競爭流動尤為激烈，如切片A中1號裂縫與切片C中4號裂縫，雖然酸化前切片C中4號（主縫）的寬度大于切片A中1號裂縫，但是由于切片A中1號裂縫靠近注液端，因此酸化后其裂縫縫寬改善程度優(yōu)于切片C中4號裂縫；(3)靠近注液端的裂縫具有明顯的進液優(yōu)勢，尤其是在酸化裂縫中，如酸化后切片A中3號裂縫（主縫）縫寬增加更明顯，且井眼有明顯的溶蝕擴徑現(xiàn)象；(4)如圖3-b、f所示，切片A中1號裂縫與2號裂縫交互切割形成的小網(wǎng)狀縫在一定程度上也被酸液溶蝕，進而相互溝通，可見酸化具有疏通水力壓裂縫、擴大水力裂縫寬度的作用。圖3 2號巖心水力壓裂、酸化后CT掃描照片
【參考文獻】：
期刊論文
[1]深層碳酸鹽巖儲層改造理念的革新——立體酸壓技術[J]. 郭建春,茍波,秦楠,趙俊生,伍林,王坤杰,任冀川. 天然氣工業(yè). 2020(02)
[2]非均質(zhì)碳酸鹽巖油氣藏酸壓數(shù)值模擬研究進展與展望[J]. 茍波,馬輝運,劉壯,周長林,王琨. 天然氣工業(yè). 2019(06)
[3]塔里木盆地深層碳酸鹽巖縫洞型油藏體積開發(fā)實踐與認識[J]. 焦方正. 石油勘探與開發(fā). 2019(03)
[4]水力裂縫形貌對酸刻蝕行為及導流能力影響[J]. 茍波,李驍,馬輝運,周長林. 西南石油大學學報(自然科學版). 2019(03)
[5]楊稅務深潛山AT3井復合酸壓改造工藝技術[J]. 余芳,徐克彬,鄭立軍,付玥穎,白田增,李擁軍,才博. 鉆井液與完井液. 2018(06)
[6]體積改造技術理論研究進展與發(fā)展方向[J]. 胥云,雷群,陳銘,吳奇,楊能宇,翁定為,李德旗,蔣豪. 石油勘探與開發(fā). 2018(05)
[7]致密碳酸鹽巖儲層復合縫網(wǎng)酸壓技術研究及礦場實踐——以大牛地氣田下古生界馬五5碳酸鹽巖儲層為例[J]. 儲銘匯. 石油鉆采工藝. 2017(02)
[8]煤巖定向井水力裂縫起裂及非平面擴展實驗[J]. 譚鵬,金衍,侯冰,韓珂,周英操,孟尚志. 石油勘探與開發(fā). 2017(03)
[9]頁巖儲集層水力裂縫網(wǎng)絡擴展規(guī)模評價方法[J]. 侯冰,陳勉,李志猛,王永輝,刁策. 石油勘探與開發(fā). 2014(06)
[10]酸液對灰?guī)r力學性質(zhì)影響的機制研究[J]. 何春明,郭建春. 巖石力學與工程學報. 2013(S2)
博士論文
[1]大牛地氣田奧陶系馬五5亞段白云巖成因及儲層形成機理[D]. 白曉亮.西南石油大學 2016
本文編號：3586508
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