目前,雙驢頭抽油機(jī)因?yàn)槠浔旧頉_程長(zhǎng)、節(jié)能好、動(dòng)載荷小、工作穩(wěn)定、易啟動(dòng)等優(yōu)點(diǎn)被廣泛用于石油開采。但是,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)用調(diào)研,發(fā)現(xiàn)該機(jī)型在使用過程中存在節(jié)能效果不明顯和后驢頭懸繩易斷等缺點(diǎn)。針對(duì)上述問題,本文主要對(duì)后驢頭曲線參數(shù)進(jìn)行分析和優(yōu)化,選擇節(jié)能效果最好的曲線參數(shù)。論文的主要內(nèi)容如下:首先分析常規(guī)型游梁式抽油機(jī)的不足,對(duì)四桿機(jī)構(gòu)與抽油系統(tǒng)能耗關(guān)系進(jìn)行探討,對(duì)比多種新型節(jié)能抽油機(jī)的應(yīng)用范圍,得出雙驢頭游梁式抽油機(jī)被廣泛應(yīng)用的原因以及未來的發(fā)展方向;通過矢量多邊形法對(duì)多種不同后驢頭曲線形式的雙驢頭抽油機(jī)進(jìn)行幾何簡(jiǎn)化模型建立,分析運(yùn)動(dòng)特性和動(dòng)力特性的計(jì)算,并建立詳細(xì)數(shù)學(xué)模型,為后續(xù)能耗分析與參數(shù)優(yōu)化建立了基礎(chǔ);對(duì)雙驢頭抽油機(jī)抽油系統(tǒng)能耗因素進(jìn)行分析,得知抽油系統(tǒng)是一個(gè)整體,其能量損耗為8個(gè)子系統(tǒng)的乘積,確定抽油機(jī)后驢頭對(duì)抽油系統(tǒng)能耗的具體影響;利用MATLAB軟件以不同尺寸參數(shù)模擬出雙驢頭抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)規(guī)律和動(dòng)力變化規(guī)律,并對(duì)后驢頭曲線形式為圓弧形式（單圓弧、雙圓弧、三圓�。┖桶⒒椎吕�形式的雙驢頭抽油機(jī)進(jìn)行能耗定量分析;應(yīng)用遺傳算法中的蝙蝠算法,選擇減速器凈扭矩的均方根值最小為目標(biāo)函數(shù),對(duì)... 

【文章來源】：西安石油大學(xué)陜西省

【文章頁(yè)數(shù)】：74 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

常規(guī)型游梁式抽油機(jī)（2）常規(guī)型游梁式抽油機(jī)的缺陷常規(guī)型游梁式抽油機(jī)因?yàn)槠浔旧斫Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作狀況可靠以及維修方便被長(zhǎng)時(shí)間廣泛

4圖1-2帶副連桿雙四桿抽油機(jī)（2）異相型游梁式抽油機(jī)異相型游梁式抽油機(jī)是近些年來研究使用性能較好的抽油機(jī)型，如圖1-3所示為該抽油機(jī)的一般型號(hào)結(jié)構(gòu)。從圖中外觀結(jié)構(gòu)來看，異相型游梁式抽油機(jī)與常規(guī)型游梁式抽油機(jī)外觀幾乎一樣，但是，與常規(guī)型抽油機(jī)機(jī)構(gòu)不一樣的是異相型游梁式抽油機(jī)增大了減速器和支架這兩者間的距離，使得極位夾角也隨之增大；其次異相型游梁式抽油機(jī)的平衡塊重心與曲柄軸中心連線和曲柄銷中心與曲柄軸中心連線之間構(gòu)成的一定夾角，即平衡相位角[10]。而此種型號(hào)抽油機(jī)的極位夾角相對(duì)而言變大，則抽油機(jī)整體運(yùn)動(dòng)時(shí)上沖程過程中曲柄轉(zhuǎn)動(dòng)的角度增加，而在下沖程過程中時(shí)角度減小，這有利于上沖程過程中的懸點(diǎn)加速度和懸點(diǎn)載荷減小，使得抽油機(jī)平穩(wěn)運(yùn)動(dòng)。而平衡相位角的存在會(huì)使減速器凈扭矩曲線波動(dòng)變化均勻，減小電動(dòng)機(jī)輸出功率，從而降低能耗，目前在多個(gè)油田上使用，效果良好。圖1-3異相型游梁式抽油機(jī)（3）前置型游梁式抽油機(jī)

4圖1-2帶副連桿雙四桿抽油機(jī)（2）異相型游梁式抽油機(jī)異相型游梁式抽油機(jī)是近些年來研究使用性能較好的抽油機(jī)型，如圖1-3所示為該抽油機(jī)的一般型號(hào)結(jié)構(gòu)。從圖中外觀結(jié)構(gòu)來看，異相型游梁式抽油機(jī)與常規(guī)型游梁式抽油機(jī)外觀幾乎一樣，但是，與常規(guī)型抽油機(jī)機(jī)構(gòu)不一樣的是異相型游梁式抽油機(jī)增大了減速器和支架這兩者間的距離，使得極位夾角也隨之增大；其次異相型游梁式抽油機(jī)的平衡塊重心與曲柄軸中心連線和曲柄銷中心與曲柄軸中心連線之間構(gòu)成的一定夾角，即平衡相位角[10]。而此種型號(hào)抽油機(jī)的極位夾角相對(duì)而言變大，則抽油機(jī)整體運(yùn)動(dòng)時(shí)上沖程過程中曲柄轉(zhuǎn)動(dòng)的角度增加，而在下沖程過程中時(shí)角度減小，這有利于上沖程過程中的懸點(diǎn)加速度和懸點(diǎn)載荷減小，使得抽油機(jī)平穩(wěn)運(yùn)動(dòng)。而平衡相位角的存在會(huì)使減速器凈扭矩曲線波動(dòng)變化均勻，減小電動(dòng)機(jī)輸出功率，從而降低能耗，目前在多個(gè)油田上使用，效果良好。圖1-3異相型游梁式抽油機(jī)（3）前置型游梁式抽油機(jī)

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]航空信息網(wǎng)絡(luò)集中控制器部署優(yōu)化策略研究[J]. 冉金鵬,趙尚弘,王翔.  計(jì)算機(jī)科學(xué)與探索. 2020(06)
[2]蝙蝠算法研究及應(yīng)用綜述[J]. 許德剛,趙萍.  計(jì)算機(jī)工程與應(yīng)用. 2019(15)
[3]鏈條式抽油機(jī)平衡度與能耗的關(guān)系探討[J]. 孫東,楊勇,綦耀光,張芬娜,賈文強(qiáng),董明霞.  石油礦場(chǎng)機(jī)械. 2018(01)
[4]基于遺傳算法的蝙蝠優(yōu)化算法研究[J]. 翁健高,白琳,易向陽(yáng),李道豐.  廣西大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2017(03)
[5]抽油機(jī)井平衡比與能耗的關(guān)系[J]. 陳曉賀,陳俊聰,袁舟.  油氣田地面工程. 2014(01)
[6]CYJS6-3-18HB雙驢頭游梁式抽油機(jī)研制與推廣應(yīng)用[J]. 王革聯(lián).  中國(guó)石油和化工標(biāo)準(zhǔn)與質(zhì)量. 2012(03)
[7]提高抽油機(jī)系統(tǒng)效率分析[J]. 楊靜.  中國(guó)石油和化工標(biāo)準(zhǔn)與質(zhì)量. 2011(08)
[8]CYJ7-2.5-26HY型抽油機(jī)設(shè)計(jì)及應(yīng)用[J]. 黃偉,劉顯,吉效科,林泉,高長(zhǎng)樂,龔曉明.  石油礦場(chǎng)機(jī)械. 2010(05)
[9]曲柄軸凈扭矩趨近直線形態(tài)的抽油機(jī)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)研究[J]. 任濤.  現(xiàn)代制造工程. 2010(04)
[10]抽油機(jī)的節(jié)能措施研究[J]. 馬明俊.  科技信息. 2009(31)

碩士論文
[1]有桿抽油系統(tǒng)效率和平衡分析研究[D]. 金鐘輝.西安石油大學(xué) 2015
[2]柔性機(jī)構(gòu)在常規(guī)型抽油機(jī)中的應(yīng)用與研究[D]. 邢金玲.蘭州理工大學(xué) 2014
[3]不同后驢頭弧線形式的雙驢頭抽油機(jī)動(dòng)力學(xué)仿真研究[D]. 閆金鑄.東北石油大學(xué) 2012
[4]有桿抽油系統(tǒng)能耗與節(jié)能技術(shù)研究[D]. 吳雪琴.長(zhǎng)江大學(xué) 2012
[5]異型游梁式抽油機(jī)后驢頭結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)[D]. 姜彬.大慶石油學(xué)院 2009
[6]雙驢頭抽油機(jī)的動(dòng)力學(xué)分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)[D]. 連潁.南京理工大學(xué) 2007
[7]雙驢頭抽油機(jī)CAD系統(tǒng)研究[D]. 楊冬平.中國(guó)石油大學(xué) 2007



本文編號(hào)：3550350