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深水測(cè)試管柱應(yīng)力分布規(guī)律與動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析

發(fā)布時(shí)間:2021-11-15 14:50
  為了研究深水測(cè)試管柱在不同工況下的應(yīng)力分布規(guī)律及內(nèi)壓波動(dòng)對(duì)管柱動(dòng)態(tài)響應(yīng)參數(shù)的影響,根據(jù)深水測(cè)試管柱作業(yè)特點(diǎn)及結(jié)構(gòu),推導(dǎo)了測(cè)試管柱的軸向力、軸向應(yīng)力、徑向應(yīng)力和環(huán)向應(yīng)力計(jì)算公式,建立了海水段測(cè)試管柱的橫向及縱向振動(dòng)模型。根據(jù)不同工況,建立了測(cè)試管柱的有限元模型,進(jìn)行了測(cè)試管柱最大應(yīng)力及內(nèi)壓波動(dòng)下的動(dòng)力響應(yīng)分析。研究結(jié)果表明:測(cè)試管柱各段的最大應(yīng)力隨水深的增加而減小、隨懸掛力的增大而增大;由于泊松耦合的影響,最大應(yīng)力與水深的變化率隨著內(nèi)外壓差的增大而增大;初開(kāi)井前,由于測(cè)試管柱的內(nèi)加壓和環(huán)空泄壓,測(cè)試管柱出現(xiàn)最大應(yīng)力,其值為255. 7 MPa,但各工況下測(cè)試管柱的安全系數(shù)滿足強(qiáng)度使用要求;內(nèi)部壓力波動(dòng)周期對(duì)測(cè)試管柱的應(yīng)力響應(yīng)影響顯著,低周期的內(nèi)壓波動(dòng)使管柱應(yīng)力過(guò)度增大,管柱易發(fā)生危險(xiǎn)。研究結(jié)果可為深水測(cè)試管柱的強(qiáng)度研究提供一定的指導(dǎo)。 

【文章來(lái)源】:石油機(jī)械. 2020,48(03)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】:7 頁(yè)

【部分圖文】:

深水測(cè)試管柱應(yīng)力分布規(guī)律與動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析


測(cè)試管柱單元受力簡(jiǎn)圖

局部網(wǎng),管柱


LS-A井海水段的水深為975 m,主體油管內(nèi)徑85.7 mm、外徑114.3 mm。在ABAQUS中建立測(cè)試管柱的全尺寸分析模型,模型考慮了扶正器、儲(chǔ)能器、變扣短節(jié)和提升短節(jié)等關(guān)鍵部件的尺寸參數(shù)。測(cè)試管柱的局部網(wǎng)格如圖3所示。2.2 材料參數(shù)與邊界條件

應(yīng)力圖,管柱,水深,應(yīng)力


根據(jù)測(cè)試前期的設(shè)計(jì)需求,進(jìn)行了測(cè)試懸掛力為F±30%F內(nèi)的管柱強(qiáng)度分析(F=1 066 k N)。不同工況下測(cè)試管柱最大應(yīng)力隨水深變化規(guī)律如圖4所示。由圖4可知:隨著水深的增加測(cè)試管柱的最大應(yīng)力減小,最大應(yīng)力位于管柱內(nèi)壁,同時(shí)在上下扶正器位置管柱的最大應(yīng)力突變減小;隨著懸掛力的增大,測(cè)試管柱各水深處的最大應(yīng)力增大。因此,在實(shí)際作業(yè)時(shí),考慮到頂驅(qū)及提升框架的重力,在管柱滿足強(qiáng)度要求的情況下,選取1 066 kN作為懸掛器坐掛后大鉤的懸掛力。

【參考文獻(xiàn)】:
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