為解決海上油田二元復(fù)合驅(qū)后,部分油組層間矛盾加劇,注入流體多沿高滲條帶及大孔道突進的問題,通過對渤海JZ油田儲層非均質(zhì)性、溫壓系統(tǒng)、邊水能量、地層水礦化度等因素的分析以及三管并聯(lián)模型開展系列物理模擬實驗,研究了海上油田二元復(fù)合驅(qū)后弱凝膠調(diào)驅(qū)可行性。結(jié)果表明,弱凝膠體系先進入滲流阻力較小的高滲層,增加其滲流阻力,使得注入壓力增加,中、低滲層吸液壓差隨之增加,吸液量增加,且注入水轉(zhuǎn)向進入中、低滲透層,使其剩余油飽和度降低,動用程度增加,弱凝膠調(diào)驅(qū)階段采出程度為17.81%,最終采收率值為71.62%�？梢�,弱凝膠調(diào)驅(qū)可作為海上油田二元復(fù)合驅(qū)后提高采收率的方法。 

【文章來源】：科學(xué)技術(shù)與工程. 2020,20(14)北大核心

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

不同pH條件下的弱凝膠成膠曲線

機械剪切作用:按照所優(yōu)選出配方配制弱凝膠體系,利用Waring攪拌器對剛配制好的弱凝膠體系進行機械剪切處理,分別在0、1 000、2 000 r/min條件下剪切30 s,考察機械剪切作用對弱凝膠成膠的影響。實驗結(jié)果如圖4所示。由圖4可以看出,隨著剪切轉(zhuǎn)速增加,機械剪切作用增強,聚合物分子鏈斷開程度增大,弱凝膠體系黏度降低,但在2 000 r/min條件下,體系仍能成膠,且具有較好的成膠穩(wěn)定性。當(dāng)剪切作用停止后,該網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)會在溶液中離子的影響下逐漸恢復(fù),使得體系黏度增加,并表現(xiàn)出較好的穩(wěn)定性。

具體實驗方案為:水驅(qū)至出口端綜合含水率75%,加0.20 PV聚合物驅(qū),加0.20 PV二元復(fù)合驅(qū),加3輪次(0.10 PV弱凝膠調(diào)驅(qū)+0.10 PV水驅(qū)),后續(xù)水驅(qū)至出口端綜合含水率為95%。實驗結(jié)果如圖5、圖6所示圖6 弱凝膠調(diào)驅(qū)分流率曲線

【參考文獻】：
期刊論文
[1]普通稠油弱凝膠調(diào)驅(qū)動態(tài)調(diào)控技術(shù)研究[J]. 張宏.  特種油氣藏. 2018(01)
[2]渤海油田弱凝膠調(diào)剖技術(shù)的研究與應(yīng)用[J]. 楊勁舟,徐國瑞,劉光普,龐長廷,鞠野,賈永康.  油氣井測試. 2017(03)
[3]海上水平井網(wǎng)弱凝膠整體調(diào)驅(qū)方案設(shè)計及應(yīng)用[J]. 徐文娟,柴世超,何濱,李想,盧軼寬.  重慶科技學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版). 2017(01)
[4]弱凝膠室內(nèi)驅(qū)油實驗的數(shù)值模擬[J]. 李彥來,蘇彥春,馬奎前,王立壘.  大慶石油地質(zhì)與開發(fā). 2014 (06)
[5]弱凝膠調(diào)驅(qū)體系成膠性能影響因素研究[J]. 張宇.  油氣藏評價與開發(fā). 2013(05)
[6]弱凝膠調(diào)驅(qū)技術(shù)在海1塊普通稠油油藏的應(yīng)用[J]. 張宇.  油氣藏評價與開發(fā). 2013(03)
[7]弱凝膠調(diào)驅(qū)技術(shù)在海上稠油開發(fā)中的應(yīng)用[J]. 蔡暉,馬奎前,黃志偉,黃琴,雷源.  重慶科技學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版). 2011(02)
[8]綏中36-1油田弱凝膠調(diào)驅(qū)實驗研究[J]. 黃波,熊開昱,陳平,劉文輝,易飛,劉福海.  中國海上油氣. 2008(04)
[9]海上稠油油藏可動凝膠調(diào)驅(qū)參數(shù)優(yōu)化——以SZ36—1油田為例[J]. 周琦,姜漢橋,朱學(xué)謙,李俊鍵.  油氣地質(zhì)與采收率. 2008(04)

博士論文
[1]海上油田深部調(diào)剖改善水驅(qū)技術(shù)與機理研究[D]. 唐孝芬.中國地質(zhì)大學(xué)（北京） 2006

碩士論文
[1]南堡35-2油田聚合物弱凝膠提高水驅(qū)效率技術(shù)研究[D]. 任艷濱.大慶石油學(xué)院 2009



本文編號：3495391