海洋浮式平臺鉆機井架動態(tài)響應的試驗研究
發(fā)布時間:2021-10-20 18:50
深水浮式平臺鉆機井架在海洋環(huán)境載荷和平臺運動條件下會受到較大的動態(tài)載荷。為評價浮式平臺運動對井架動力響應的影響,以某海洋浮式平臺及其配套的塔型井架為依據(jù),按照相似原理設(shè)計了井架模型及其平臺的6自由度運動條件,利用大型地震模擬試驗臺陣系統(tǒng)實施了動態(tài)井架試驗;對振動臺沿6個自由度方向單獨激勵以及模擬作業(yè)工況、生存工況和設(shè)計生存工況的6自由度耦合激勵條件下井架各測點的加速度和動態(tài)應變進行測試。發(fā)現(xiàn)井架對于縱搖和垂蕩激勵最敏感,而對艏搖激勵不敏感;鉤載的變化對井架動態(tài)響應的影響不大;基于平臺在風浪流沿不同方向入射的運動響應,發(fā)現(xiàn)在迎風迎浪迎流條件下井架的動態(tài)響應幅值最大,受力狀況最惡劣。
【文章來源】:西南石油大學學報(自然科學版). 2017,39(04)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
圖1安裝在振動臺上的井架模型??Fig.?1?Derrick?model?installed?on?shaking?table??
型井架的運動響應情況,在模??型井架頂端的4根橫梁、V大I'〗對側(cè)和絞車側(cè)的主??要橫梁上共布置丨4個加速度傳感器,測試模型在??兩個水平方向U向和.V向)的動態(tài)響應;在振動臺臺??面上布置3個加速度傳感器,測量振動臺沿3個坐??標方向的加速度響應,對比振動臺的輸出運動與輸??入運動顯示,振動臺的激勵時程與振動反饋基本重??合,滿足試驗要求。??2.2模型加載??模型加載通過以下兩個方面實施:??(1)在模型井架的頂端施加大鉤載荷。鉤載通??過液壓系統(tǒng)調(diào)節(jié)液壓缸的拉力模擬(圖3),此拉力??通過上頂板移至井架頂端,平均施加在井架頂端??的4個節(jié)點上?紤]井架的最大鉤載、集中力比例??尺以及液缸參數(shù),施加于模型井架的最大鉤載選為??140?kN〇??圖3模型大鉤載荷加載示意圖??Fig.?3?Ketch?of?hook?load??(2)通過振動臺的運動邊界條件對井架進行加??載。為盡可能準確地模擬并架在海洋浮式平臺運動??條件下的動態(tài)響應,基于某深海浮式平臺在各種工??況(一年一遇的作業(yè)工況、十年一遇的生存工況以??及百年一遇的設(shè)計生存T.況)、風浪流沿不同方向??入射條件下的運動響應,通過移動平均法對位移時??程數(shù)據(jù)進行光滑并求二階導數(shù)得到其加速度時程,??然后通過線加速度比例尺4=1/7和角加速度比例??尺也=1/49轉(zhuǎn)換為振動臺的加速度時程振動臺的??加速度驅(qū)動邊界條件在下面第3部分給出??3振動臺驅(qū)動條件和測試結(jié)果??在振動臺分別沿縱蕩、橫蕩、垂蕩、橫堯縱搖??和艏搖方向的單自由度驅(qū)動以及振動臺6自由度耦??合驅(qū)動條件下,測量井架各個測點的加速度或應變??隨時間的變化在每個試驗T.況前
162??西南石油大學學報(自然科學版)??2017?年??d橫搖?e縱搖?f艏搖??圖4平臺沿著6個單自由度方向激勵的加速度時程曲線??Fig.?4?Time?history?of?driving?acceleration?along?the?six?DOFs??3.1.2加速度響應??在縱蕩最大幅值加速度的激勵條件下(圖4a),??井架頂端A-1點與平臺上A-P點(圖2)的x方向加??速度時程對比見圖5(七一;c方向線加速度,m/s2)。??圖5?x方向的加速度時程對比??Fig.?5?Time?history?of?.v-axis?acceleration??綜合圖6所示的功率譜圖可知,井架頂端較之??于平臺的加速度響應,在18.99?Hz處出現(xiàn)一個峰值,??即多了高頻成分,但低頻成分是一致的。其他自由??度方向激勵的情況與之類似。??由于井架的彈性以及結(jié)構(gòu)不對稱,在某一自由??度方向激勵時,其他自由度方向也會出現(xiàn)運動響應,??但幅值很校??3.1.3應變響應??在各單自由度激勵條件下,對比井架大腿上??不同高度測點的動力響應,確定井架受力惡劣的??位置。振動臺以最大縱蕩加速度幅值激勵時(如??圖4a)各層特征測點的應變時程如圖7所示,可見第??2層測點2-1的幅值稍小,第3層測點3-1和第4層??測點4-1的振蕩時程基本重合。其他5個自由度方??40?50?60?70?80?90??t/s??a縱蕩??40?50?60?70?80?90??t/s??b橫蕩??40?50?60?70?80?90??t/s??c垂蕩??獨驅(qū)動振動臺,按比例改變激勵強度,測取各個測??點的加速度和應
【參考文獻】:
期刊論文
[1]海洋鉆機井架振動檢測及評估——以ZJ50/3150DB鉆機為例[J]. 胡軍,唐友剛,李士喜. 石油勘探與開發(fā). 2013(01)
[2]鉆井井架動力測試與綜合性能評價[J]. 韓玉強. 機械科學與技術(shù). 2012(10)
[3]海洋鉆機井架動態(tài)特性研究綜述與展望[J]. 齊明俠,胡朋,許亮斌. 石油機械. 2011(04)
[4]基于振動測試參數(shù)的井架鋼結(jié)構(gòu)極限承載力預測[J]. 韓東穎,周國強,李子豐,時培明. 振動與沖擊. 2011(01)
[5]半潛式鉆井平臺上鉆機井架振動分析[J]. 胡朋,齊明俠. 石油機械. 2010(11)
[6]波浪作用下海洋石油井架模態(tài)參數(shù)識別與承載力評價[J]. 劉金梅,周國強,韓國有,袁郎,葛慰敏. 海洋工程. 2009(01)
[7]實驗室井架模型的動態(tài)測試研究[J]. 周國強,趙慶梅,韓東穎. 石油鉆采工藝. 2006(05)
[8]鋼結(jié)構(gòu)井架動力特性測試分析與提高承載力研究[J]. 于廣云,葛新輝,李宏波,王伯平. 土木工程學報. 2006(06)
[9]井架模型極限載荷試驗[J]. 周國強,韓東穎,郭奕珊. 石油機械. 2005(09)
[10]海洋修井機井架風洞實驗方案設(shè)計[J]. 劉清友,何霞,龐東曉,歐陽隆緒. 石油機械. 2003(04)
碩士論文
[1]浮式鉆井平臺塔形井架的動態(tài)特性研究[D]. 胡朋.中國石油大學 2011
本文編號:3447419
【文章來源】:西南石油大學學報(自然科學版). 2017,39(04)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
圖1安裝在振動臺上的井架模型??Fig.?1?Derrick?model?installed?on?shaking?table??
型井架的運動響應情況,在模??型井架頂端的4根橫梁、V大I'〗對側(cè)和絞車側(cè)的主??要橫梁上共布置丨4個加速度傳感器,測試模型在??兩個水平方向U向和.V向)的動態(tài)響應;在振動臺臺??面上布置3個加速度傳感器,測量振動臺沿3個坐??標方向的加速度響應,對比振動臺的輸出運動與輸??入運動顯示,振動臺的激勵時程與振動反饋基本重??合,滿足試驗要求。??2.2模型加載??模型加載通過以下兩個方面實施:??(1)在模型井架的頂端施加大鉤載荷。鉤載通??過液壓系統(tǒng)調(diào)節(jié)液壓缸的拉力模擬(圖3),此拉力??通過上頂板移至井架頂端,平均施加在井架頂端??的4個節(jié)點上?紤]井架的最大鉤載、集中力比例??尺以及液缸參數(shù),施加于模型井架的最大鉤載選為??140?kN〇??圖3模型大鉤載荷加載示意圖??Fig.?3?Ketch?of?hook?load??(2)通過振動臺的運動邊界條件對井架進行加??載。為盡可能準確地模擬并架在海洋浮式平臺運動??條件下的動態(tài)響應,基于某深海浮式平臺在各種工??況(一年一遇的作業(yè)工況、十年一遇的生存工況以??及百年一遇的設(shè)計生存T.況)、風浪流沿不同方向??入射條件下的運動響應,通過移動平均法對位移時??程數(shù)據(jù)進行光滑并求二階導數(shù)得到其加速度時程,??然后通過線加速度比例尺4=1/7和角加速度比例??尺也=1/49轉(zhuǎn)換為振動臺的加速度時程振動臺的??加速度驅(qū)動邊界條件在下面第3部分給出??3振動臺驅(qū)動條件和測試結(jié)果??在振動臺分別沿縱蕩、橫蕩、垂蕩、橫堯縱搖??和艏搖方向的單自由度驅(qū)動以及振動臺6自由度耦??合驅(qū)動條件下,測量井架各個測點的加速度或應變??隨時間的變化在每個試驗T.況前
162??西南石油大學學報(自然科學版)??2017?年??d橫搖?e縱搖?f艏搖??圖4平臺沿著6個單自由度方向激勵的加速度時程曲線??Fig.?4?Time?history?of?driving?acceleration?along?the?six?DOFs??3.1.2加速度響應??在縱蕩最大幅值加速度的激勵條件下(圖4a),??井架頂端A-1點與平臺上A-P點(圖2)的x方向加??速度時程對比見圖5(七一;c方向線加速度,m/s2)。??圖5?x方向的加速度時程對比??Fig.?5?Time?history?of?.v-axis?acceleration??綜合圖6所示的功率譜圖可知,井架頂端較之??于平臺的加速度響應,在18.99?Hz處出現(xiàn)一個峰值,??即多了高頻成分,但低頻成分是一致的。其他自由??度方向激勵的情況與之類似。??由于井架的彈性以及結(jié)構(gòu)不對稱,在某一自由??度方向激勵時,其他自由度方向也會出現(xiàn)運動響應,??但幅值很校??3.1.3應變響應??在各單自由度激勵條件下,對比井架大腿上??不同高度測點的動力響應,確定井架受力惡劣的??位置。振動臺以最大縱蕩加速度幅值激勵時(如??圖4a)各層特征測點的應變時程如圖7所示,可見第??2層測點2-1的幅值稍小,第3層測點3-1和第4層??測點4-1的振蕩時程基本重合。其他5個自由度方??40?50?60?70?80?90??t/s??a縱蕩??40?50?60?70?80?90??t/s??b橫蕩??40?50?60?70?80?90??t/s??c垂蕩??獨驅(qū)動振動臺,按比例改變激勵強度,測取各個測??點的加速度和應
【參考文獻】:
期刊論文
[1]海洋鉆機井架振動檢測及評估——以ZJ50/3150DB鉆機為例[J]. 胡軍,唐友剛,李士喜. 石油勘探與開發(fā). 2013(01)
[2]鉆井井架動力測試與綜合性能評價[J]. 韓玉強. 機械科學與技術(shù). 2012(10)
[3]海洋鉆機井架動態(tài)特性研究綜述與展望[J]. 齊明俠,胡朋,許亮斌. 石油機械. 2011(04)
[4]基于振動測試參數(shù)的井架鋼結(jié)構(gòu)極限承載力預測[J]. 韓東穎,周國強,李子豐,時培明. 振動與沖擊. 2011(01)
[5]半潛式鉆井平臺上鉆機井架振動分析[J]. 胡朋,齊明俠. 石油機械. 2010(11)
[6]波浪作用下海洋石油井架模態(tài)參數(shù)識別與承載力評價[J]. 劉金梅,周國強,韓國有,袁郎,葛慰敏. 海洋工程. 2009(01)
[7]實驗室井架模型的動態(tài)測試研究[J]. 周國強,趙慶梅,韓東穎. 石油鉆采工藝. 2006(05)
[8]鋼結(jié)構(gòu)井架動力特性測試分析與提高承載力研究[J]. 于廣云,葛新輝,李宏波,王伯平. 土木工程學報. 2006(06)
[9]井架模型極限載荷試驗[J]. 周國強,韓東穎,郭奕珊. 石油機械. 2005(09)
[10]海洋修井機井架風洞實驗方案設(shè)計[J]. 劉清友,何霞,龐東曉,歐陽隆緒. 石油機械. 2003(04)
碩士論文
[1]浮式鉆井平臺塔形井架的動態(tài)特性研究[D]. 胡朋.中國石油大學 2011
本文編號:3447419
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教材專著