飛濺區(qū)鉆井隔水管腐蝕疲勞問題的研究
發(fā)布時間:2021-09-05 05:16
鉆井隔水管是海洋裝備的重要組成部分之一,在石油開采過程中發(fā)揮著極其重要的作用。我國海洋鉆井中大部分隔水管服役時間較長,在海洋飛濺區(qū)內(nèi)隔水管腐蝕嚴重,腐蝕缺陷影響隔水管的局部強度和壽命,導致作業(yè)安全和可靠性降低。在針對隔水管的相關(guān)標準API RP 581和SY/T 6558中,對隔水管的腐蝕缺陷裕量設計僅給出了一個保守值,缺少理論研究,無法準確地對含缺陷隔水管進行評估。因此需要對隔水管的缺陷問題進行研究。本文的研究內(nèi)容主要有以下幾個方面:(1)由單軸拉伸下含缺陷圓柱體應力分布公式,建立了含半球形缺陷隔水管的力學分析模型,得到了缺陷處的應力集中系數(shù)計算方法;考慮缺陷引起的應力集中,提出了一種含缺陷隔水管的疲勞損傷評估方法。(2)利用有限元軟件ABAQUS,建立了含缺陷隔水管有限元模型,分析了載荷方式、缺陷間距及夾角、腐蝕深度等不同因素下隔水管的應力集中規(guī)律。(3)基于管土相互作用(PSI)方法,建立了隔水管整體分析模型,得到了隔水管整體力學狀態(tài),基于材料的S-N曲線對隔水管進行了疲勞損傷分析及壽命評估。本研究進一步完善了鉆井隔水管的損傷評估方法,對含缺陷隔水管的使用和檢測具有重要的指導意義...
【文章來源】:中國石油大學(北京)北京市 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:66 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
自升式平臺及鉆井隔水管系統(tǒng)
圖 2.1 海洋不同區(qū)層對金屬的腐蝕速率Fig. 2.1 Corrosion rate of metal in different layers of the ocean和潮差區(qū)在實際的界定上并無明顯的區(qū)別,一般把飛濺放在一起統(tǒng)稱為飛濺區(qū)。在飛濺區(qū)和全浸區(qū)上部環(huán)境的隔水管系統(tǒng)由平臺直通海底,將會經(jīng)過海水與大氣的交月球的作用而發(fā)生升降變化,在這個區(qū)域金屬結(jié)構(gòu)經(jīng)受浪濺所造成交替的干濕環(huán)境以及陽光照射的作用,隔水管腐蝕,長久使用后隔水管容易發(fā)生斑蝕或點蝕,DNV 統(tǒng)而失效的頻率為31.5 10 ,而在飛濺區(qū)發(fā)生失效的概率是于局部腐蝕,由于腐蝕介質(zhì)的作用,在管道表面會形成點蝕缺陷口一般有腐蝕產(chǎn)物的遮蓋,在檢查時一般難以
.2 受拉應力中心含半球型缺陷的 with a center hemispherical defec應力的含半球型缺陷圓柱體截面處的軸向應力 σz如式(2.23 3 4 5 9(1 2(7 5 ) 2(7 5 )a r + + ,MPa;v 為泊松比;r 為單元m;單元存在的,所以r a,當max27 1514 10z = 管應力集中系數(shù)于球體半徑 a 為淺半球點蝕缺
【參考文獻】:
期刊論文
[1]海洋鉆井隔水管單根制造技術(shù)研究[J]. 呂拴明,覃建,張凱,劉志林,楊曉哲. 石油礦場機械. 2016(06)
[2]立管飛濺區(qū)泄漏火災事故的數(shù)值模擬分析[J]. 譚珮琮,李小龍,盧德杰,石一丁. 石油與天然氣化工. 2016(02)
[3]我國海洋經(jīng)濟發(fā)展的現(xiàn)狀、問題與建議[J]. 楊建龍. 發(fā)展研究. 2014(01)
[4]南海油氣資源開發(fā)研究——基于石油安全的視角[J]. 居占杰,李平. 技術(shù)經(jīng)濟與管理研究. 2013(10)
[5]深水鉆井隔水管可靠性研究[J]. 陳國明,劉秀全,暢元江,許亮斌. 石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督. 2013(10)
[6]外加拉應力對X80管線鋼點蝕電化學行為的影響[J]. 袁瑋,黃峰,胡騫,劉靜,侯震宇. 中國腐蝕與防護學報. 2013(04)
[7]海洋鋼結(jié)構(gòu)飛濺區(qū)防腐蝕技術(shù)現(xiàn)狀[J]. 張彥軍,韓文禮,白玉潔,張貽剛,孫好,周巍. 全面腐蝕控制. 2012(05)
[8]深水鉆井隔水管縱橫彎曲變形解析[J]. 李妍,吳艷新,高德利. 石油礦場機械. 2011(07)
[9]深水鉆井隔水管事故類型及對策分析[J]. 鞠少棟,陳國明,宋林松,暢元江. 石油機械. 2011(05)
[10]軸向長腐蝕管道極限承載力研究[J]. 陳嚴飛,李昕,周晶. 船舶力學. 2009(05)
博士論文
[1]深水鉆井隔水管完整性及臺風事故應對策略研究[D]. 劉秀全.中國石油大學(華東) 2014
[2]立管渦激振動數(shù)值模擬方法及物理模型實驗[D]. 唐國強.大連理工大學 2011
[3]深水平臺鉆井鉆柱耦合振動及模擬分析[D]. 韓春杰.大慶石油學院 2010
[4]深水鉆井隔水管設計方法及其應用研究[D]. 暢元江.中國石油大學 2008
碩士論文
[1]含裂紋海洋立管的疲勞壽命及可靠性分析[D]. 柴寶堆.蘭州理工大學 2013
[2]點蝕疲勞壽命估算的投影面積法[D]. 韋麗金.南京航空航天大學 2008
[3]深水鉆井隔水管的振動分析與數(shù)值模擬[D]. 楊茂紅.中國石油大學 2008
[4]對我國石油能源戰(zhàn)略問題的研究[D]. 陸蘇俊.上海海事大學 2006
本文編號:3384747
【文章來源】:中國石油大學(北京)北京市 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:66 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
自升式平臺及鉆井隔水管系統(tǒng)
圖 2.1 海洋不同區(qū)層對金屬的腐蝕速率Fig. 2.1 Corrosion rate of metal in different layers of the ocean和潮差區(qū)在實際的界定上并無明顯的區(qū)別,一般把飛濺放在一起統(tǒng)稱為飛濺區(qū)。在飛濺區(qū)和全浸區(qū)上部環(huán)境的隔水管系統(tǒng)由平臺直通海底,將會經(jīng)過海水與大氣的交月球的作用而發(fā)生升降變化,在這個區(qū)域金屬結(jié)構(gòu)經(jīng)受浪濺所造成交替的干濕環(huán)境以及陽光照射的作用,隔水管腐蝕,長久使用后隔水管容易發(fā)生斑蝕或點蝕,DNV 統(tǒng)而失效的頻率為31.5 10 ,而在飛濺區(qū)發(fā)生失效的概率是于局部腐蝕,由于腐蝕介質(zhì)的作用,在管道表面會形成點蝕缺陷口一般有腐蝕產(chǎn)物的遮蓋,在檢查時一般難以
.2 受拉應力中心含半球型缺陷的 with a center hemispherical defec應力的含半球型缺陷圓柱體截面處的軸向應力 σz如式(2.23 3 4 5 9(1 2(7 5 ) 2(7 5 )a r + + ,MPa;v 為泊松比;r 為單元m;單元存在的,所以r a,當max27 1514 10z = 管應力集中系數(shù)于球體半徑 a 為淺半球點蝕缺
【參考文獻】:
期刊論文
[1]海洋鉆井隔水管單根制造技術(shù)研究[J]. 呂拴明,覃建,張凱,劉志林,楊曉哲. 石油礦場機械. 2016(06)
[2]立管飛濺區(qū)泄漏火災事故的數(shù)值模擬分析[J]. 譚珮琮,李小龍,盧德杰,石一丁. 石油與天然氣化工. 2016(02)
[3]我國海洋經(jīng)濟發(fā)展的現(xiàn)狀、問題與建議[J]. 楊建龍. 發(fā)展研究. 2014(01)
[4]南海油氣資源開發(fā)研究——基于石油安全的視角[J]. 居占杰,李平. 技術(shù)經(jīng)濟與管理研究. 2013(10)
[5]深水鉆井隔水管可靠性研究[J]. 陳國明,劉秀全,暢元江,許亮斌. 石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督. 2013(10)
[6]外加拉應力對X80管線鋼點蝕電化學行為的影響[J]. 袁瑋,黃峰,胡騫,劉靜,侯震宇. 中國腐蝕與防護學報. 2013(04)
[7]海洋鋼結(jié)構(gòu)飛濺區(qū)防腐蝕技術(shù)現(xiàn)狀[J]. 張彥軍,韓文禮,白玉潔,張貽剛,孫好,周巍. 全面腐蝕控制. 2012(05)
[8]深水鉆井隔水管縱橫彎曲變形解析[J]. 李妍,吳艷新,高德利. 石油礦場機械. 2011(07)
[9]深水鉆井隔水管事故類型及對策分析[J]. 鞠少棟,陳國明,宋林松,暢元江. 石油機械. 2011(05)
[10]軸向長腐蝕管道極限承載力研究[J]. 陳嚴飛,李昕,周晶. 船舶力學. 2009(05)
博士論文
[1]深水鉆井隔水管完整性及臺風事故應對策略研究[D]. 劉秀全.中國石油大學(華東) 2014
[2]立管渦激振動數(shù)值模擬方法及物理模型實驗[D]. 唐國強.大連理工大學 2011
[3]深水平臺鉆井鉆柱耦合振動及模擬分析[D]. 韓春杰.大慶石油學院 2010
[4]深水鉆井隔水管設計方法及其應用研究[D]. 暢元江.中國石油大學 2008
碩士論文
[1]含裂紋海洋立管的疲勞壽命及可靠性分析[D]. 柴寶堆.蘭州理工大學 2013
[2]點蝕疲勞壽命估算的投影面積法[D]. 韋麗金.南京航空航天大學 2008
[3]深水鉆井隔水管的振動分析與數(shù)值模擬[D]. 楊茂紅.中國石油大學 2008
[4]對我國石油能源戰(zhàn)略問題的研究[D]. 陸蘇俊.上海海事大學 2006
本文編號:3384747
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