現(xiàn)階段以MDEA為主體的配方型胺液在選擇性脫硫工廠中應用較廣泛,但MDEA存在易發(fā)泡的缺點,影響著整個脫酸系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。本文選取選擇性脫硫吸收性能較好的MDEA、DGA、AMP以及環(huán)丁砜四種胺液,通過考察其單一及復配胺液的發(fā)泡高度及消泡時間,結合測定的表面張力參數(shù),分析選擇性脫硫胺液配方發(fā)泡特性及發(fā)泡機理,并建立發(fā)泡特性預測模型。通過分析得知,四種單一胺液發(fā)泡由易到難排序為:DGA>AMP>MDEA>環(huán)丁砜;MDEA+AMP復配配方發(fā)泡高度和消泡時間均處于較高水平,應避免選用MDEA質量分數(shù)為23%～27%、AMP質量分數(shù)為8%～16%的范圍;對于MDEA+DGA復配配方,應避免選用MDEA質量分數(shù)為28%～36%、DGA質量分數(shù)高于8%的范圍;MDEA+環(huán)丁砜復配配方發(fā)泡特性處于較低水平,MDEA的質量分數(shù)應避免在20%～24%的范圍,環(huán)丁砜質量分數(shù)應避免低于4%。 

【文章來源】：天然氣化工（C1化學與化工）. 2020,45(02)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：9 頁

【部分圖文】：

選擇性脫硫胺液配方發(fā)泡特性測試裝置

由圖2可以看出，環(huán)丁砜的發(fā)泡高度和消泡時間最低，DGA的發(fā)泡高度和消泡時間最高。MDEA與AMP的發(fā)泡高度相近，但MDEA的消泡時間更低。實驗發(fā)現(xiàn)，氣流作用下各胺液生成的氣泡可均勻分布于裝置內，氣泡直徑相近，僅DGA產生較大氣泡。由此可知，上述四種胺液發(fā)泡由易到難排序為：DGA>AMP>MDEA>環(huán)丁砜。2.2 復配胺液發(fā)泡特性

由圖3可知，隨著MDEA濃度增大，胺液配方的發(fā)泡高度先升高后降低，在MDEA質量分數(shù)為24%時發(fā)泡高度達到最高，最高發(fā)泡高度為40cm左右，MDEA質量分數(shù)超過24%后的發(fā)泡高度隨濃度的升高而降低，MDEA濃度過高時下降趨勢變緩。添加AMP后胺液配方的消泡時間隨MDEA濃度的增加也呈先增加后下降的趨勢，且下降趨勢較為緩慢，MDEA質量分數(shù)為24%時消泡時間最長。圖4 不同AMP質量分數(shù)對配方發(fā)泡特性的影響

【參考文獻】：
期刊論文
[1]MDEA溶劑發(fā)泡原因及控制措施[J]. 劉疆萍,李敏,陳志剛.  化肥設計. 2016(02)
[2]MDEA脫硫溶液發(fā)泡研究[J]. 朱雯釗,彭修軍,葉輝.  石油與天然氣化工. 2015(02)
[3]二套ARGG車間胺液再生塔波動原因分析及解決措施[J]. 李成,姜紫龍,李美玲.  廣州化工. 2013(09)
[4]液化氣脫硫裝置胺液發(fā)泡原因分析及解決方案淺析[J]. 王國強.  化學工程師. 2012(12)
[5]有機醇胺溶液中H2S氣體溶解性能評價[J]. 張嬌靜,宋華,白冰,王璐.  化工進展. 2012(07)
[6]新形勢下天然氣凈化技術面臨的挑戰(zhàn)及下步的研究方向[J]. 陳勝永,岑兆海,何金龍,周永陽,陳昌介,溫崇榮.  石油與天然氣化工. 2012(03)
[7]高含硫天然氣脫硫脫碳工藝技術在普光氣田的應用研究[J]. 裴愛霞,張立勝,于艷秋,劉正軍.  石油與天然氣化工. 2012(01)
[8]天然氣凈化工藝綜述[J]. 蘇欣,古小平,范小霞,戚娟,袁宗明.  寧夏石油化工. 2005(02)
[9]丙烯腈吸收過程中液泛的原因分析及對策[J]. 王少青,包亞莉,張俊,王利華.  內蒙古石油化工. 2005(04)
[10]對堿液起泡問題的初步探討[J]. 夏俊兵.  齊魯石油化工. 2000(04)

碩士論文
[1]天然氣脫碳胺液配方發(fā)泡特性研究[D]. 張國君.中國石油大學(華東) 2017
[2]天然氣選擇性脫硫胺液配方篩選實驗研究[D]. 李晶.中國石油大學(華東) 2016
[3]天然氣脫硫用吸收劑MDEA溶液起泡成因及機理研究[D]. 徐飛.東北石油大學 2014
[4]TETA-MDEA溶液吸收法脫碳的相關基礎問題研究[D]. 徐莉.河北工業(yè)大學 2009



本文編號：3381570