綜合考慮受災(zāi)人員的應(yīng)急疏散行為與泄漏氣體積聚狀態(tài)的時空變化,結(jié)合劑量響應(yīng)模型提出海洋平臺硫化氫泄漏中毒后果動態(tài)評估方法。應(yīng)用所提出的方法對假想的海洋平臺硫化氫泄漏事故后果進(jìn)行評估,事故場景中考慮緊急關(guān)斷系統(tǒng)（ESD）與放空系統(tǒng)對泄漏速率的影響,結(jié)合應(yīng)急響應(yīng)時序建立應(yīng)急撤離時間模型。將基于動態(tài)評估方法得出的結(jié)果與基于靜態(tài)評估方法、半動態(tài)評估方法得出的結(jié)果進(jìn)行對比�；陟o態(tài)評估方法、半動態(tài)評估方法與動態(tài)評估方法所得作業(yè)人員硫化氫吸入劑量分別為1.062×10⁵、7.230×10⁴和6.020×10⁴,對應(yīng)的死亡率分別為5.396×10^-2、2.848×10^-3和4.571×10^-4。對比結(jié)果表明所提出的動態(tài)評估方法更細(xì)致地考慮了事故場景中的動態(tài)因素,能有效提高事故后果預(yù)測的準(zhǔn)確度。 

【文章來源】：化工學(xué)報. 2020,71(08)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：10 頁

【部分圖文】：

泄漏硫化氫中毒事故后果動態(tài)評估流程

對假想的某海洋平臺硫化氫泄漏中毒事故后果進(jìn)行評估。參照海洋平臺實(shí)際尺寸與設(shè)備裝置布局建立幾何模型�？紤]管廊、管線等結(jié)構(gòu)物對泄漏氣體擴(kuò)散后果的影響，對工藝區(qū)進(jìn)行精細(xì)化建模，將生活區(qū)設(shè)置合理的孔隙度以匹配其通風(fēng)裝置。構(gòu)建完成的海洋平臺幾何模型如圖2所示。圖3給出了平臺下層甲板的布局，泄漏源位于距離S點(diǎn)豎直高度6 m處。泄漏源為直徑4 cm的鋒利圓孔，泄漏方向豎直向下，泄漏氣體初始壓力為0.1 MPa，溫度為300 K，泄漏裝置內(nèi)氣體初始質(zhì)量為1340 kg。為簡化事故場景，不考慮火災(zāi)、爆炸等連鎖事故及其引發(fā)的多米諾效應(yīng)。參照DNV相關(guān)指導(dǎo)假設(shè)ESD系統(tǒng)啟動時間為90 s（監(jiān)測到泄漏耗時30 s，完成隔離耗時60 s),ESD系統(tǒng)啟動后50 s放空系統(tǒng)（放空閥面積為0.01 m2）啟動。因此勻速泄漏時間為90s，之后因ESD系統(tǒng)、放空系統(tǒng)的干涉泄漏速率不斷減小。基于氣體泄漏速率計(jì)算模型，結(jié)合設(shè)備運(yùn)行參數(shù)、泄漏源參數(shù)及過程保護(hù)系統(tǒng)啟動時序，借助數(shù)學(xué)軟件Matlab求解泄漏速率動態(tài)變化時程曲線（圖4）。此外，泄漏氣體成分及含量見表1。風(fēng)向取船艉來風(fēng)且風(fēng)速為3 m/s。

圖3給出了平臺下層甲板的布局，泄漏源位于距離S點(diǎn)豎直高度6 m處。泄漏源為直徑4 cm的鋒利圓孔，泄漏方向豎直向下，泄漏氣體初始壓力為0.1 MPa，溫度為300 K，泄漏裝置內(nèi)氣體初始質(zhì)量為1340 kg。為簡化事故場景，不考慮火災(zāi)、爆炸等連鎖事故及其引發(fā)的多米諾效應(yīng)。參照DNV相關(guān)指導(dǎo)假設(shè)ESD系統(tǒng)啟動時間為90 s（監(jiān)測到泄漏耗時30 s，完成隔離耗時60 s),ESD系統(tǒng)啟動后50 s放空系統(tǒng)（放空閥面積為0.01 m2）啟動。因此勻速泄漏時間為90s，之后因ESD系統(tǒng)、放空系統(tǒng)的干涉泄漏速率不斷減小�；跉怏w泄漏速率計(jì)算模型，結(jié)合設(shè)備運(yùn)行參數(shù)、泄漏源參數(shù)及過程保護(hù)系統(tǒng)啟動時序，借助數(shù)學(xué)軟件Matlab求解泄漏速率動態(tài)變化時程曲線（圖4）。此外，泄漏氣體成分及含量見表1。風(fēng)向取船艉來風(fēng)且風(fēng)速為3 m/s。圖4 泄漏速率動態(tài)變化時程曲線

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
[1]海洋平臺人員應(yīng)急撤離風(fēng)險分析與控制研究[D]. 李晶晶.中國石油大學(xué)(華東) 2015



本文編號：3260633