長(zhǎng)垣內(nèi)部油田的表內(nèi)薄差層和表外儲(chǔ)層,已經(jīng)成為油田高產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)的主要調(diào)整挖潛對(duì)象,這類儲(chǔ)層的巖性、物性及含油性比較差,必須通過壓裂改造才能投入正常開發(fā)。限流法壓裂是有效開發(fā)這類薄差儲(chǔ)層不可替代的完井技術(shù),但隨著調(diào)整開發(fā)的不斷深入,儲(chǔ)層條件越來越差,這項(xiàng)成熟的壓裂完井技術(shù)在應(yīng)用過程中,也逐漸暴露了它的不適應(yīng)性,主要原因是目前采用的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和原則,已經(jīng)不能完全適應(yīng)進(jìn)一步變差的儲(chǔ)層條件。因此,為了提高薄互儲(chǔ)層壓裂完井的設(shè)計(jì)符合率和改造效果,本文有針對(duì)性的對(duì)薄互儲(chǔ)層的縫間干擾規(guī)律進(jìn)行研究,建立了以套管軸線為中心線,由內(nèi)至外依次有套管、水泥環(huán)和圍巖的軸對(duì)稱物理計(jì)算模型,在物理模型的基礎(chǔ)上建立有限元模型,進(jìn)行求解分析。并進(jìn)行長(zhǎng)垣內(nèi)部薄互儲(chǔ)層細(xì)分控制壓裂技術(shù)的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),以提高單井產(chǎn)能、儲(chǔ)量動(dòng)用程度和采收率為目標(biāo),針對(duì)目前設(shè)計(jì)和工藝存在的主要問題,從開縫規(guī)律、縫間干擾規(guī)律、布孔方案、施工規(guī)模、施工排量等方面,在長(zhǎng)垣內(nèi)部油田的不同區(qū)塊開展系統(tǒng)的試驗(yàn),建立一套新的適合目前儲(chǔ)層條件的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范,為提高薄互儲(chǔ)層的整體開發(fā)效果提供技術(shù)保證。本文通過對(duì)薄互儲(chǔ)層的縫間干擾規(guī)律理論和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究,形成一套適合三次加密井... 

【文章來源】：東北石油大學(xué)黑龍江省

【文章頁(yè)數(shù)】：69 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

局部細(xì)分的有限元模型示意圖

縫面附近區(qū)域除水泥環(huán)及裂尖處都處于三向受壓狀態(tài)，如圖 1-3 所示，裂縫壁面總是垂直最小主應(yīng)力。圖中藍(lán)線代表最小主應(yīng)力方向，中間區(qū)域?yàn)榱芽p。圖1-3 裂縫壁面受力狀態(tài)圖（2）單縫變形特征裂縫面上受壓力作用張開，其張開的寬度隨縫長(zhǎng)的變化如圖 1-4 所示。從圖中可以看出，大約在 6m 左右裂縫張開的幅度最大，隨著裂縫的延伸縫寬逐漸變小，在縫端的張開度為零。

應(yīng)力分布模擬結(jié)果表明，靠近裂縫部位的油層，大約在 0.2ｍ的范圍內(nèi)受到拉應(yīng)力的作用，隨著厚度的增加，拉應(yīng)力逐漸減小，壓應(yīng)力逐漸增大。圖1-13 隔層第二膠結(jié)面附近區(qū)域應(yīng)力分布圖變形模擬結(jié)果表明，在產(chǎn)生裂縫的炮眼周圍，油層與第二膠結(jié)面上有一定的張開范圍。最外邊裂縫炮眼周圍張開的范圍大，寬度張開范圍在 0.05mm 以內(nèi)，長(zhǎng)度張開范圍在 0.3m 左右。中間裂縫炮眼周圍張開的范圍小，寬度張開范圍在0.015mm 以內(nèi)，長(zhǎng)度張開范圍在 0.1m 左右。因而，同儲(chǔ)層內(nèi)采用 0.1m 的孔間距布 2 個(gè)孔，可以保證裂縫在破裂壓力相對(duì)較低的孔眼處形成一條主裂縫。00.010.020.030.040.050.0

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：3247739