發(fā)布時間：2021-06-11 12:37

　　以環(huán)烷酸鉬為催化劑,考察反應(yīng)時間對委內(nèi)瑞拉常壓渣油懸浮床加氫裂化反應(yīng)產(chǎn)物和催化劑抑制生焦能力的影響,并采用四組分分析法、SEM、XPS等手段對體系膠體穩(wěn)定性、焦炭形貌、催化劑表面Mo元素的形態(tài)及相對含量進行分析。結(jié)果表明:隨反應(yīng)時間的延長,原料轉(zhuǎn)化率和輕油、焦炭產(chǎn)率升高,催化劑抑制生焦能力先提高后降低,其表面加氫活性較強的Mo⁴⁺位較難生成焦炭;體系膠體穩(wěn)定性、催化劑表面Mo元素相對含量和焦炭產(chǎn)率的變化趨勢一致,說明反應(yīng)時間對重油懸浮床加氫裂化反應(yīng)的影響主要表現(xiàn)在影響體系膠體穩(wěn)定性和焦炭覆蓋催化劑活性金屬的程度。 

【文章來源】：石油學(xué)報(石油加工). 2020,36(04)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：9 頁

【部分圖文】：

反應(yīng)時間對MRAR裂化過程焦炭產(chǎn)率的影響

在懸浮床加氫工藝中,沉積焦的生成是造成管道堵塞,開工周期縮短的主要原因之一[26]。根據(jù)催化劑在反應(yīng)過程中的活性變化,優(yōu)選合適的反應(yīng)時間,避免大量生成沉積焦,對懸浮床加氫工藝的長周期運轉(zhuǎn)具有重要意義。因此,按照體系催化劑相對抑焦能力、體系總焦和沉積焦產(chǎn)率的變化,MRAR懸浮床催化加氫裂化反應(yīng)優(yōu)化的反應(yīng)時間為90 min。此時,體系的總焦和沉積焦產(chǎn)率分別為0.88%和0.24%。2.2 反應(yīng)時間影響MRAR懸浮床加氫裂化反應(yīng)的機理

根據(jù)表3中SARA數(shù)據(jù),由式(2)計算反應(yīng)體系膠體的不穩(wěn)定性參數(shù)CII值,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知:反應(yīng)時間在60 min內(nèi)CII值較低,且基本保持穩(wěn)定,表明此階段體系膠體穩(wěn)定性較好,生成的懸浮焦能穩(wěn)定地懸浮于油相中,沒有明顯轉(zhuǎn)化為沉積焦的現(xiàn)象;在60～90 min時,CII值逐漸升高,表明體系的膠體穩(wěn)定性逐漸降低,溶焦能力達到臨界點,懸浮焦逐漸轉(zhuǎn)化為沉積焦;當(dāng)反應(yīng)時間超過90 min后,CII值升高趨勢更明顯,表明反應(yīng)體系膠體穩(wěn)定性急劇下降,沉積焦和懸浮焦產(chǎn)率快速上升。隨反應(yīng)時間的延長,CII值的變化趨勢與焦炭產(chǎn)率的變化趨勢基本一致,說明反應(yīng)時間對反應(yīng)體系膠體穩(wěn)定性的影響是其對MRAR懸浮床加氫裂化反應(yīng)影響的特征之一。2.2.2 不同反應(yīng)時間下焦炭的形貌特征

【參考文獻】：
期刊論文
[1]馬瑞常壓渣油懸浮床加氫裂化反應(yīng)生焦過程[J]. 鄧文安,王磊,李傳,韓亞鵬,王興旺.  石油學(xué)報(石油加工). 2017(02)
[2]固定床渣油加氫處理裝置催化劑積炭分析與表征[J]. 崔瑞利,趙愉生,薛鵬,張春光.  石油煉制與化工. 2012(01)
[3]渣油懸浮床加氫分散型Mo催化劑硫化程度的XPS分析[J]. 劉東,張繼昌,趙英男,闕國和.  石油學(xué)報(石油加工). 2007(05)
[4]不同催化體系下渣油懸浮床加氫的結(jié)焦?fàn)顩r[J]. 劉東,張宏玉,馬魁菊,闕國和.  石油學(xué)報(石油加工). 2007(04)
[5]重質(zhì)油懸浮床加氫技術(shù)新進展[J]. 張數(shù)義,鄧文安,劉東,闕國和.  煉油技術(shù)與工程. 2007(02)
[6]渣油膠質(zhì)和瀝青質(zhì)在分散型催化劑作用下的臨氫熱反應(yīng)行為[J]. 金環(huán)年,鄧文安,闕國和.  石油煉制與化工. 2006(11)
[7]懸浮床加氫裂化水溶性催化劑的篩選與表征[J]. 管翠詩,王宗賢,郭愛軍,闕國和.  燃料化學(xué)學(xué)報. 2003(05)
[8]減壓渣油熱反應(yīng)特性與原料組成的關(guān)聯(lián)[J]. 劉晨光,朱春媚,靳力文,沈瑞華,梁文杰.  石油學(xué)報(石油加工). 1999(01)



本文編號：3224549