導(dǎo)流能力不均勻的部分壓開垂直裂縫試井分析方法
發(fā)布時(shí)間:2021-04-16 02:58
考慮水力壓裂不能完全壓開厚層,壓裂后支撐劑無(wú)法到達(dá)裂縫尖端,縫內(nèi)導(dǎo)流能力分布不均勻,采用兩段導(dǎo)流系數(shù)定量表征裂縫內(nèi)不均勻的導(dǎo)流能力,建立了導(dǎo)流能力不均勻的部分壓開垂直裂縫試井模型。運(yùn)用Laplace變換求解滲流方程,獲得考慮井筒儲(chǔ)集效應(yīng)與表皮效應(yīng)的井底壓力解,繪制典型曲線圖版,模型參數(shù)敏感性分析表明:裂縫內(nèi)不均勻分布的導(dǎo)流系數(shù)會(huì)影響井底壓力響應(yīng)特征,差異程度取決于裂縫兩端導(dǎo)流系數(shù)比。壓力與壓力導(dǎo)數(shù)在雙對(duì)數(shù)曲線上會(huì)出現(xiàn)斜率介于0.25~0.5的特征直線段。用本文提出的模型對(duì)新疆油田某油井試井解釋表明實(shí)際儲(chǔ)層厚度大于壓裂厚度,為進(jìn)一步改善壓裂效果和提高解釋精度提供了依據(jù)。
【文章來(lái)源】:科學(xué)技術(shù)與工程. 2020,20(19)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)
【部分圖文】:
部分壓開兩段導(dǎo)流系數(shù)垂直裂縫物理模型
p ˉ D (x Dj )= ∑ i=1 Ν q ˉ fDi (s) 1 2 ∫ x Di x Di+1 [ Κ 0 (| x Dj -α | s )+ Κ 0 (| x Dj +α | s )]dα+ 2 πh fD ∑ n=1 ∞ [ 1 n sin ( nπ h fD 2 )× cos (nπz wD ) cos (nπz D ) ∑ i=1 Ν q ˉ fDi (s)× ∫ x Di x Di+1 [ Κ 0 ( s+ n 2 π 2 h D 2 | x Dj -α | )+ Κ 0 ( s+ n 2 π 2 h D 2 | x Dj -α | )]dα ??? (9)將式(9)代入式(8)即可得到N個(gè)方程,但需要求解N+1個(gè)未知數(shù) q ˉ f Di (i=1,2,?,Ν) 和 p ˉ wD(s),需要額外一個(gè)方程才能求出所有未知數(shù)。每段裂縫中的流量最終會(huì)匯入井筒,根據(jù)流量條件寫出額外的方程。
將無(wú)量綱裂縫半長(zhǎng)離散為N=20段[22],近井端(前10段)無(wú)量綱導(dǎo)流系數(shù)FcD1=200,尖端(后10段)無(wú)量綱導(dǎo)流系數(shù)FcD2=10,hfD=0.2,得到垂向各向異性儲(chǔ)層中部分壓開兩段導(dǎo)流系數(shù)垂直裂縫井的試井典型圖版,如圖3所示。根據(jù)壓力及壓力導(dǎo)數(shù)曲線特征,可劃分7個(gè)典型階段以及過(guò)渡階段:①井筒儲(chǔ)集階段:壓力和壓力導(dǎo)數(shù)表現(xiàn)為斜率為1的直線;②過(guò)渡階段:該段持續(xù)時(shí)間由井筒儲(chǔ)集系數(shù)和表皮系數(shù)大小決定;③線性流階段:包括雙線性流階段和線性流階段,由于井儲(chǔ)和表皮效應(yīng)的影響,圖3(a)僅能明顯地看到線性流階段,壓力及壓力導(dǎo)數(shù)曲線表現(xiàn)為斜率為0.5的直線,可通過(guò)圖3(b)(不考慮井儲(chǔ)表皮)觀察雙線性流特征;④兩段導(dǎo)流特征段:壓力導(dǎo)數(shù)曲線為斜率介于0.25和0.5的直線;⑤早期徑向流階段:在壓力導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)為斜率為0的水平直線;⑥球形流階段:為部分壓開地層的流動(dòng)特征,在壓力導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)為斜率為-0.5直線;⑦系統(tǒng)徑向流段:在壓力導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)為數(shù)值為0.5的水平直線。3 敏感性分析
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]各向異性部分壓開垂直裂縫壓裂井試井模型研究[J]. 王超,朱國(guó). 內(nèi)蒙古石油化工. 2012(20)
[2]氣井部分壓開垂直裂縫井試井分析[J]. 樓湘,盧德唐,袁幫凱. 大慶石油地質(zhì)與開發(fā). 2002(01)
[3]部分壓開井滲流井底瞬時(shí)壓力計(jì)算[J]. 盧德唐,張聯(lián)華,曾億山,劉雄. 中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào). 2001(04)
[4]垂直裂縫地層中流體的滲流[J]. 劉慈群. 石油勘探與開發(fā). 1987(03)
博士論文
[1]各向異性儲(chǔ)層滲流理論研究與應(yīng)用[D]. 高春光.中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(北京) 2006
本文編號(hào):3140605
【文章來(lái)源】:科學(xué)技術(shù)與工程. 2020,20(19)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)
【部分圖文】:
部分壓開兩段導(dǎo)流系數(shù)垂直裂縫物理模型
p ˉ D (x Dj )= ∑ i=1 Ν q ˉ fDi (s) 1 2 ∫ x Di x Di+1 [ Κ 0 (| x Dj -α | s )+ Κ 0 (| x Dj +α | s )]dα+ 2 πh fD ∑ n=1 ∞ [ 1 n sin ( nπ h fD 2 )× cos (nπz wD ) cos (nπz D ) ∑ i=1 Ν q ˉ fDi (s)× ∫ x Di x Di+1 [ Κ 0 ( s+ n 2 π 2 h D 2 | x Dj -α | )+ Κ 0 ( s+ n 2 π 2 h D 2 | x Dj -α | )]dα ??? (9)將式(9)代入式(8)即可得到N個(gè)方程,但需要求解N+1個(gè)未知數(shù) q ˉ f Di (i=1,2,?,Ν) 和 p ˉ wD(s),需要額外一個(gè)方程才能求出所有未知數(shù)。每段裂縫中的流量最終會(huì)匯入井筒,根據(jù)流量條件寫出額外的方程。
將無(wú)量綱裂縫半長(zhǎng)離散為N=20段[22],近井端(前10段)無(wú)量綱導(dǎo)流系數(shù)FcD1=200,尖端(后10段)無(wú)量綱導(dǎo)流系數(shù)FcD2=10,hfD=0.2,得到垂向各向異性儲(chǔ)層中部分壓開兩段導(dǎo)流系數(shù)垂直裂縫井的試井典型圖版,如圖3所示。根據(jù)壓力及壓力導(dǎo)數(shù)曲線特征,可劃分7個(gè)典型階段以及過(guò)渡階段:①井筒儲(chǔ)集階段:壓力和壓力導(dǎo)數(shù)表現(xiàn)為斜率為1的直線;②過(guò)渡階段:該段持續(xù)時(shí)間由井筒儲(chǔ)集系數(shù)和表皮系數(shù)大小決定;③線性流階段:包括雙線性流階段和線性流階段,由于井儲(chǔ)和表皮效應(yīng)的影響,圖3(a)僅能明顯地看到線性流階段,壓力及壓力導(dǎo)數(shù)曲線表現(xiàn)為斜率為0.5的直線,可通過(guò)圖3(b)(不考慮井儲(chǔ)表皮)觀察雙線性流特征;④兩段導(dǎo)流特征段:壓力導(dǎo)數(shù)曲線為斜率介于0.25和0.5的直線;⑤早期徑向流階段:在壓力導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)為斜率為0的水平直線;⑥球形流階段:為部分壓開地層的流動(dòng)特征,在壓力導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)為斜率為-0.5直線;⑦系統(tǒng)徑向流段:在壓力導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)為數(shù)值為0.5的水平直線。3 敏感性分析
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]各向異性部分壓開垂直裂縫壓裂井試井模型研究[J]. 王超,朱國(guó). 內(nèi)蒙古石油化工. 2012(20)
[2]氣井部分壓開垂直裂縫井試井分析[J]. 樓湘,盧德唐,袁幫凱. 大慶石油地質(zhì)與開發(fā). 2002(01)
[3]部分壓開井滲流井底瞬時(shí)壓力計(jì)算[J]. 盧德唐,張聯(lián)華,曾億山,劉雄. 中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào). 2001(04)
[4]垂直裂縫地層中流體的滲流[J]. 劉慈群. 石油勘探與開發(fā). 1987(03)
博士論文
[1]各向異性儲(chǔ)層滲流理論研究與應(yīng)用[D]. 高春光.中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(北京) 2006
本文編號(hào):3140605
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