本文利用OracleFlex軟件建立了水下懸浮叢式管匯概念模型,分析了升沉運(yùn)動(dòng)下的懸鏈線參數(shù)特性,選擇不同參數(shù)關(guān)系進(jìn)行模擬,并根據(jù)不同油氣密度和懸浮范圍計(jì)算了管匯中浮筒質(zhì)量的許用范圍�；贛orison公式和凝集質(zhì)量法,得到了浮筒質(zhì)量許用范圍內(nèi)極端油氣密度下管匯懸浮高度、偏移量、偏轉(zhuǎn)角度和柔性立管最大拉力與最小彎曲半徑的變化規(guī)律。根據(jù)懸鏈線參數(shù)關(guān)系優(yōu)選外輸管線懸跨長(zhǎng)度,調(diào)節(jié)浮筒質(zhì)量差使管匯平衡,得到了管匯穩(wěn)定性主要參數(shù)在海流和極端油氣密度下的變化規(guī)律。結(jié)果表明,通過優(yōu)選外輸管線懸跨長(zhǎng)度與調(diào)節(jié)浮筒質(zhì)量差,可使管匯滿足穩(wěn)定系泊的要求,從而實(shí)現(xiàn)水下懸浮叢式管匯的全空間布局。 

【文章來源】：中國(guó)海上油氣. 2020,32(02)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

圖１全局坐標(biāo)系和風(fēng)浪流方向示意圖??Ｆｉｇ．?１?Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅ?ｓｙｓｔｅｍｓ?ａｎｄ?ｗｉｎｄ?ｗａｖｅ?ｆｌｏｗ?ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ??

０ｍ，?２７６ｍ）?，?ｌｔ／ｍ??０．４??０??６８?６９?７０?７１?７２?７３?７４?７５?７６??浮筒平均質(zhì)量／ｔ??（ｃ）偏轉(zhuǎn)角度??圖９優(yōu)選后的管匯穩(wěn)定性主要參數(shù)變化規(guī)律??Ｆｉｇ．?９?Ｖａｒｉａｔｉｏｎ?ｒｕｌｅｓ?ｏｆ?ｍａｉｎ?ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ?ｏｆ?ｍａｎｉｆｏｌｄ?ｓｔａｂｉｌｉｔｙ??ａｆｔｅｒ?ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ??６４?■??６０?１１１１１１１１??６８?６９?７０?７１?７２?７３?７４?７５?７６??浮筒平均質(zhì)量／ｔ??圖８浮筒單個(gè)質(zhì)量與平均質(zhì)量關(guān)系??Ｆｉｇ．?８?Ｒｅｌａｔｉｏｎｓ?ｂｅｔｗｅｅｎ?ｓｉｎｇｌｅ?ｍａｓｓ?ａｎｄ??ａｖｅｒａｇｅ?ｍａｓｓ?ｏｆ?ｂｕｏｙ??根據(jù)圖６可知，最大張力和最小彎曲半徑值隨??浮筒質(zhì)量．增大而減�。畲髲埩χ颠h(yuǎn)�。嬖S用??張力，最小著曲半徑值在合理范圍內(nèi)，但為防止??管線觸地點(diǎn)處發(fā)生較大彎曲，應(yīng)避免浮筒質(zhì)量較??大的情況《??３．２優(yōu)選后管匯主要參數(shù)變化規(guī)律分析??管忙懸浮在最低位時(shí)管線拉力較小，海流對(duì)管??？［：擾動(dòng)較大，奢曲半徑值較�。蠊軈R懸浮在：最高位??Ｂｔ管線拉力相對(duì)較大ｓ安裝難度增加。因此．這里只??考慮管匯在最低位與最高位之間的管匯參數(shù)變化情??況。由于調(diào)節(jié)淳筒質(zhì)董釋值并未改變對(duì)應(yīng)４個(gè)浮筒??的平均質(zhì)量ｓ因此圖９和圖１０的橫坐標(biāo)用浮筒平均??質(zhì)最來＿示。根據(jù)圖７和嵐８的優(yōu)選結(jié)果＿新＿黨??對(duì)應(yīng)模型，得到極端油氣密度下管匯穩(wěn)定性，鬼要參??數(shù)的變化規(guī)律如圖９聽示ｔ??對(duì)比優(yōu)選前后管ｒ穩(wěn)定性主要參數(shù)的變化規(guī)律??（圖５、９），可以發(fā)現(xiàn)：改變外輸管線懸跨長(zhǎng)度與浮筒??質(zhì)量義值，管忙時(shí)懸浮

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]極端海況下深水單點(diǎn)系泊系統(tǒng)FPSO運(yùn)動(dòng)響應(yīng)分析[J]. 袁洪濤,曾驥,莫建,康莊,王超,王鈺涵.  江蘇科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2015(02)

博士論文
[1]新概念水中生產(chǎn)系統(tǒng)耦合運(yùn)動(dòng)及風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估研究[D]. 甄興偉.大連理工大學(xué) 2016



本文編號(hào)：3110963