為預(yù)測(cè)深水高溫井生產(chǎn)過(guò)程中的井口抬升量,基于套管熱膨脹效應(yīng)及熱力學(xué)基本原理,建立了不同溫升條件下單層自由套管及多層套管耦合井口系統(tǒng)抬升量預(yù)測(cè)模型,設(shè)計(jì)了3層同心鋼管柱為主體的試驗(yàn)裝置,開(kāi)展了不同工況下井口抬升模擬試驗(yàn),得到了溫度效應(yīng)、環(huán)空上端部約束狀態(tài)和環(huán)空壓力等因素對(duì)井口抬升量的影響規(guī)律,提出了解決深水水下井口抬升的主要工程措施。研究結(jié)果表明:以試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑槔?當(dāng)最內(nèi)層管柱溫度從45℃升高至150℃的過(guò)程中,在模擬傳熱條件下,3層管柱環(huán)空上端部敞開(kāi)時(shí),各層管柱抬升量與其溫升呈線性增長(zhǎng)規(guī)律;環(huán)空上端部焊接為整體時(shí),?73. 0和?114. 3 mm管柱最終抬升量相對(duì)上端部敞開(kāi)狀態(tài)分別減小26. 50%和21. 80%,?177. 8 mm管柱最終抬升量增加4. 06%;環(huán)空密閉并加壓20 MPa時(shí),?73. 0、?114. 3和?177. 8 mm管柱最終抬升量相對(duì)無(wú)壓力時(shí)分別增加了23. 84%、26. 79%和25. 36%;溫度及環(huán)空條件對(duì)井口抬升量影響顯著,理論預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值誤差為1. 59%～8. 93%。研究結(jié)果可為深水高溫井井口抬升控制措施的制定提供技術(shù)支持。 

【文章來(lái)源】：石油機(jī)械. 2020,48(02)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：8 頁(yè)

【文章目錄】：
0 引言
1 考慮歷史載荷及環(huán)空壓力作用的井口抬升計(jì)算模型
    1.1 單層自由套管抬升量及等效抬升力預(yù)測(cè)
    1.2 多層套管耦合井口系統(tǒng)整體抬升量預(yù)測(cè)
2 試驗(yàn)裝置與試驗(yàn)方案
    2.1 試驗(yàn)裝置
    2.2 試驗(yàn)方案
3 結(jié)果分析
    3.1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析
    3.2 理論預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值對(duì)比
4 解決水下井口抬升問(wèn)題的工程措施
5 案例應(yīng)用
6 結(jié)論與建議


【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]深水條件下高溫氣井井口抬升的螺旋屈曲效應(yīng)[J]. 石小磊,黃文君,高德利.  石油機(jī)械. 2019(09)
[2]海上熱采及高溫井口抬升機(jī)理與對(duì)策[J]. 徐剛,李進(jìn),龔寧,張啟龍,高斌,袁偉偉.  石油機(jī)械. 2018(09)
[3]油氣井環(huán)空允許帶壓值的計(jì)算方法探討[J]. 何漢平.  鉆采工藝. 2018(04)
[4]儲(chǔ)氣庫(kù)注采參數(shù)與管柱臨界屈曲載荷分析[J]. 練章華,徐帥,丁建東,張強(qiáng),潘眾.  石油鉆采工藝. 2018(01)
[5]海上油田生產(chǎn)井口抬升原因分析及對(duì)策研究[J]. 龔寧,李進(jìn),陳毅,賈立新,徐濤.  石油機(jī)械. 2017(06)
[6]套管封固段變形對(duì)高溫高壓井環(huán)空圈閉壓力影響規(guī)律[J]. 董星亮,劉書(shū)杰,謝仁軍,張興全.  石油鉆采工藝. 2016(06)
[7]海上熱采井預(yù)應(yīng)力固井套管柱力學(xué)分析及可行性探討[J]. 謝仁軍,劉書(shū)杰,吳怡,徐國(guó)賢.  中國(guó)海上油氣. 2015(03)
[8]高壓氣井環(huán)空壓力預(yù)測(cè)與控制措施[J]. 張波,管志川,張琦,韓冬.  石油勘探與開(kāi)發(fā). 2015(04)
[9]中國(guó)海洋石油深水鉆完井技術(shù)[J]. 姜偉.  石油鉆采工藝. 2015(01)
[10]深水石油鉆井技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 楊進(jìn),曹式敬.  石油鉆采工藝. 2008(02)



本文編號(hào)：3017170