恒流注水堵塞器內流特性研究及結構優(yōu)化
發(fā)布時間:2021-01-17 00:37
國內油田大都進入了高含水開發(fā)期,為提高水驅油田總體的采收率需要采用合理的注水技術。油田分層注水可實現(xiàn)油田長期高產、穩(wěn)產和改善油田開發(fā)效果,注水工藝中保持合理恒定的注水量是提高采收率的重要保障。定量注水技術的目的就是在井下壓差變化時堵塞器的閥芯能自動隨之進行相應調整從而減小壓差變化引起的流量波動,以盡可能保持流量的恒定,F(xiàn)有恒流堵塞器存在恒流參數(shù)與結構參數(shù)理論關系不明確、磨損及大壓差條件下恒流效果差等問題。本文對恒流注水堵塞器的恒流機理進行了研究,建立了恒流堵塞器內部流體幾何模型,采用k-e模型,對其內部流場進行數(shù)值模擬。開展了堵塞器不同閥芯位移內流場數(shù)值模擬研究,得到了恒流條件下閥芯位移與壓差的相應關系;采用計算與數(shù)值仿真相結合的方法對堵塞器進行水嘴大小與恒流流量之間關系的研究,得到了恒流堵塞器水嘴大小與其恒流流量、壓差之間的關系;對堵塞器模型進行了沖刷磨損的數(shù)值模擬,得到了堵塞器易磨損部位。設計恒流堵塞器的性能測試室內試驗裝置,對堵塞器的閥芯進行限位實驗,結果表明,隨著滑閥開度的減小,壓差逐漸增大,在滑閥開度較小時,壓差增加顯著,造成恒流效果不佳。將實驗結果與數(shù)值模擬結果進行了對比,...
【文章來源】:東北石油大學黑龍江省
【文章頁數(shù)】:60 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
定量閥工作原理圖
2-閥座,3-閥套,4-壓縮彈簧,5-活塞,6-擋圈圖 1.2 活塞式恒流閥結構口,經閥套 3 圓周壁上多個徑向開的小孔流向恒視為恒流閥的流通截面積。當恒流閥處于正常工,恒流閥進、出口的壓差為△ P0=P1-P2;當管道內差由原來的△ P0變化為△ P,活塞5 在改變后的時會擋住閥套 3 上的一部分小孔,使閥的流通截推力與壓縮彈簧4 的彈力大小相等時,則活塞的林雄偉[16]等人設計出了管道用的恒流量控制彈簧、支撐板等,其結構如圖 1.3 所示。壓差范圍內的工作過程中:當工作壓差增大時,閥芯則向右運動壓縮彈簧,閥芯與擋板之間的過力相互平衡,閥芯便停止運動;當工作壓差減小,閥芯便向左移動,閥芯與擋板之間的流通面積
圖 1.2 活塞式恒流閥結構口,經閥套 3 圓周壁上多個徑向開的小孔流向視為恒流閥的流通截面積。當恒流閥處于正常A0,恒流閥進、出口的壓差為△ P0=P1-P2;當管道差由原來的△ P0變化為△ P,活塞5 在改變后時會擋住閥套 3 上的一部分小孔,使閥的流通的推力與壓縮彈簧4 的彈力大小相等時,則活學的林雄偉[16]等人設計出了管道用的恒流量控彈簧、支撐板等,其結構如圖 1.3 所示。壓差范圍內的工作過程中:當工作壓差增大時閥芯則向右運動壓縮彈簧,閥芯與擋板之間的力相互平衡,閥芯便停止運動;當工作壓差減,閥芯便向左移動,閥芯與擋板之間的流通面時,閥芯又處于平衡而停止運動[8]。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]淺談多油層籠統(tǒng)注水合采的層間干擾問題[J]. 王旭剛. 云南化工. 2018(12)
[2]基于驅替定量表征的高含水油田注水井分層配注量確定方法[J]. 孫召勃,李云鵬,賈曉飛,李彥來,張國浩. 石油鉆探技術. 2018(02)
[3]延長油田注水管道腐蝕因素及防腐措施探析[J]. 王雪鵬. 中國石油和化工標準與質量. 2017(14)
[4]精細分層注水技術的研究與應用[J]. 夏兵. 中國石油和化工標準與質量. 2017(14)
[5]基于網格無關性與時間獨立性的數(shù)值模擬可靠性的驗證方法[J]. 馮靜安,唐小琦,王衛(wèi)兵,應銳,張亭. 石河子大學學報(自然科學版). 2017(01)
[6]注水井細分層技術研究與應用[J]. 李濯非. 化工管理. 2015(24)
[7]基于FLUENT的出口球閥內部流場動態(tài)數(shù)值模擬[J]. 張生昌,楊琳,張玉林,鄧鴻英,馬藝,王炤東. 液壓氣動與密封. 2013(12)
[8]基于FLUENT軟件的噴砂器磨損規(guī)律數(shù)值模擬[J]. 王尊策,王森,徐艷,劉華,馬全善. 石油礦場機械. 2012(08)
[9]恒流式配水堵塞器靜動態(tài)性能研究[J]. 嚴金坤. 流體傳動與控制. 2008(04)
[10]二次節(jié)流油嘴數(shù)值模擬[J]. 王尊策,徐艷,王曉萍,盧召宏,安偉煜. 大慶石油學院學報. 2007(01)
碩士論文
[1]恒流量控制閥的設計及系列化研究[D]. 林雄偉.浙江大學 2010
[2]偏心定量配水技術及配水裝置優(yōu)化設計[D]. 韓延峰.中國石油大學 2008
[3]用于偏心分層注水的可調堵塞器的研制[D]. 張冰華.哈爾濱工業(yè)大學 2007
[4]大慶油田聚合物驅油經濟評價研究[D]. 李清華.哈爾濱工程大學 2007
[5]定量配產器結構及特性研究[D]. 徐艷.大慶石油學院 2007
[6]油田分層注水恒流堵塞器的研究[D]. 馬偉.哈爾濱工業(yè)大學 2006
本文編號:2981845
【文章來源】:東北石油大學黑龍江省
【文章頁數(shù)】:60 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
定量閥工作原理圖
2-閥座,3-閥套,4-壓縮彈簧,5-活塞,6-擋圈圖 1.2 活塞式恒流閥結構口,經閥套 3 圓周壁上多個徑向開的小孔流向恒視為恒流閥的流通截面積。當恒流閥處于正常工,恒流閥進、出口的壓差為△ P0=P1-P2;當管道內差由原來的△ P0變化為△ P,活塞5 在改變后的時會擋住閥套 3 上的一部分小孔,使閥的流通截推力與壓縮彈簧4 的彈力大小相等時,則活塞的林雄偉[16]等人設計出了管道用的恒流量控制彈簧、支撐板等,其結構如圖 1.3 所示。壓差范圍內的工作過程中:當工作壓差增大時,閥芯則向右運動壓縮彈簧,閥芯與擋板之間的過力相互平衡,閥芯便停止運動;當工作壓差減小,閥芯便向左移動,閥芯與擋板之間的流通面積
圖 1.2 活塞式恒流閥結構口,經閥套 3 圓周壁上多個徑向開的小孔流向視為恒流閥的流通截面積。當恒流閥處于正常A0,恒流閥進、出口的壓差為△ P0=P1-P2;當管道差由原來的△ P0變化為△ P,活塞5 在改變后時會擋住閥套 3 上的一部分小孔,使閥的流通的推力與壓縮彈簧4 的彈力大小相等時,則活學的林雄偉[16]等人設計出了管道用的恒流量控彈簧、支撐板等,其結構如圖 1.3 所示。壓差范圍內的工作過程中:當工作壓差增大時閥芯則向右運動壓縮彈簧,閥芯與擋板之間的力相互平衡,閥芯便停止運動;當工作壓差減,閥芯便向左移動,閥芯與擋板之間的流通面時,閥芯又處于平衡而停止運動[8]。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]淺談多油層籠統(tǒng)注水合采的層間干擾問題[J]. 王旭剛. 云南化工. 2018(12)
[2]基于驅替定量表征的高含水油田注水井分層配注量確定方法[J]. 孫召勃,李云鵬,賈曉飛,李彥來,張國浩. 石油鉆探技術. 2018(02)
[3]延長油田注水管道腐蝕因素及防腐措施探析[J]. 王雪鵬. 中國石油和化工標準與質量. 2017(14)
[4]精細分層注水技術的研究與應用[J]. 夏兵. 中國石油和化工標準與質量. 2017(14)
[5]基于網格無關性與時間獨立性的數(shù)值模擬可靠性的驗證方法[J]. 馮靜安,唐小琦,王衛(wèi)兵,應銳,張亭. 石河子大學學報(自然科學版). 2017(01)
[6]注水井細分層技術研究與應用[J]. 李濯非. 化工管理. 2015(24)
[7]基于FLUENT的出口球閥內部流場動態(tài)數(shù)值模擬[J]. 張生昌,楊琳,張玉林,鄧鴻英,馬藝,王炤東. 液壓氣動與密封. 2013(12)
[8]基于FLUENT軟件的噴砂器磨損規(guī)律數(shù)值模擬[J]. 王尊策,王森,徐艷,劉華,馬全善. 石油礦場機械. 2012(08)
[9]恒流式配水堵塞器靜動態(tài)性能研究[J]. 嚴金坤. 流體傳動與控制. 2008(04)
[10]二次節(jié)流油嘴數(shù)值模擬[J]. 王尊策,徐艷,王曉萍,盧召宏,安偉煜. 大慶石油學院學報. 2007(01)
碩士論文
[1]恒流量控制閥的設計及系列化研究[D]. 林雄偉.浙江大學 2010
[2]偏心定量配水技術及配水裝置優(yōu)化設計[D]. 韓延峰.中國石油大學 2008
[3]用于偏心分層注水的可調堵塞器的研制[D]. 張冰華.哈爾濱工業(yè)大學 2007
[4]大慶油田聚合物驅油經濟評價研究[D]. 李清華.哈爾濱工程大學 2007
[5]定量配產器結構及特性研究[D]. 徐艷.大慶石油學院 2007
[6]油田分層注水恒流堵塞器的研究[D]. 馬偉.哈爾濱工業(yè)大學 2006
本文編號:2981845
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