基于桿管接觸狀態(tài)仿真的定向井扶正器布點優(yōu)化設計方法
發(fā)布時間:2020-12-16 14:08
抽油桿柱是抽油機井的重要組成部分,在定向井有桿舉升運動時,受井眼軌道的約束以及復雜的環(huán)境載荷影響,抽油桿柱在井眼中彎曲變形,造成桿管偏磨;受偏磨影響,桿體承受多軸交變載荷作用易發(fā)生疲勞斷裂,接箍易受到靜強度破壞,導致躺井,影響原油產量。因此,在深入研究抽油桿柱在油管內受力的基礎上,建立扶正器布點的優(yōu)化設計方法,對于降低管偏磨率、提高油田整體開發(fā)效益,具有十分重要的意義。本文主要開展了以下幾方面的工作:基于正交試驗法,利用Fluent軟件模擬抽油泵柱塞與泵筒之間的液體摩擦載荷和接箍、扶正器的沿程水力損失,建立了柱塞-泵筒間隙液體摩擦力和接箍、扶正器沿程水力阻力的多元非線性回歸模型。基于井筒多相管流理論及抽油泵柱塞的運動規(guī)律,建立了抽油泵液體載荷的仿真模型;建立了定向井抽油桿柱靜力學仿真的力學模型;建立了定向井桿管接觸的“空間梁單元+彈簧元”的有限元分析模型;通過扶正器摩擦磨損試驗,確定了扶正器與油管之間接觸壓力的界限值;基于桿管接觸狀態(tài)的有限元仿真計算,以控制抽油桿桿體、接箍、扶正器的接觸壓力為目標,建立了定向井扶正器布點優(yōu)化設計方法。基于能量磨損理論建立了抽油桿柱的磨損預測模型;基于抽...
【文章來源】:燕山大學河北省
【文章頁數(shù)】:81 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
柱塞泵筒間隙網(wǎng)格劃分圖
圖 2-10 抽油泵循環(huán)指示圖考慮到油液流經游動閥和固定閥處所產生的水力損失,抽油泵柱塞上的液體載荷 Pp(t)的計算模型為( ) ( )P p d rd dP t A p p A p(2-15)式中 Ard底部抽油桿橫截面積(m2);Ap抽油泵柱塞橫截面積(m2);pd抽油泵排出口壓力(Pa);p 任意時刻泵筒內液體壓(Pa)。泵筒內液體壓力 p 的變化規(guī)律和泵的工作過程有關,圖 2-10(b)為泵筒內液體壓力變化規(guī)律示意圖。在吸入沖程開始初期,泵筒內流體膨脹,壓力降低,當泵筒內流體壓力由排出壓力 pd降至吸入壓力 ps時,吸入閥打開而吸入流體,當吸入沖程結束時,柱塞開始排出沖程而壓縮泵筒內的流體,泵筒內流體壓力升高,當泵筒內流體壓力由吸入壓力 ps增至排出壓力 pd時,排出閥打開而排出流體,當柱塞到達下死點
應用軟件主界面
【參考文獻】:
期刊論文
[1]考慮附加強化效應的多軸穩(wěn)態(tài)循環(huán)塑性本構模型[J]. 李靜,李春旺,張忠平. 哈爾濱工業(yè)大學學報. 2017(11)
[2]定向井防偏磨用扶正器下入位置的確定[J]. 付亞榮. 石油機械. 2016(09)
[3]隨機復雜應力場塑性應變能的疲勞壽命分析[J]. 張軍,廖霞霞,胡明敏. 測試技術學報. 2016(04)
[4]定向井抽油桿柱防偏磨扶正環(huán)優(yōu)化配置研究[J]. 張玉娥,姜民政,曾憲來,高啟明. 新技術新工藝. 2016(05)
[5]基于應變路徑非比例度的多軸疲勞壽命預測[J]. 鐘波,王延榮,魏大盛,楊瓏. 航空動力學報. 2016(02)
[6]基于經典Von Mises應力的多軸等效應力修正方法研究[J]. 白春玉,齊丕騫,牟讓科,曹明紅. 振動與沖擊. 2015(23)
[7]定向井抽油桿柱扶正器位置設計新方法[J]. 王文昌,白楠,狄勤豐,王明杰,生麗敏,楊新克. 鉆采工藝. 2015(06)
[8]考慮非比例附加損傷的多軸低周疲勞壽命模型[J]. 姜潮,鄧群,李博川. 力學學報. 2015(04)
[9]抽油機井桿管偏磨原因分析及防治措施[J]. 王善玉. 中國化工裝備. 2015(03)
[10]定向井防偏磨內襯油管下入井段的確定[J]. 付亞榮. 新疆石油天然氣. 2015(01)
碩士論文
[1]基于磨損壽命預測的定向井抽油桿柱扶正器配置優(yōu)化設計[D]. 張鐵漢.燕山大學 2016
[2]水平井桿管柱力學的有限元分析及應用[D]. 田然鳳.燕山大學 2015
[3]鉛垂抽油機井桿管偏磨力學的研究[D]. 柴國鴻.燕山大學 2012
[4]抽油桿柱有限元分析模型的改進及實際應用[D]. 吳長杰.燕山大學 2010
[5]桿管偏磨治理理論與技術[D]. 張玉曉.中國石油大學 2009
[6]含水稠油管道輸送壓降計算[D]. 馮麗.大慶石油學院 2008
本文編號:2920285
【文章來源】:燕山大學河北省
【文章頁數(shù)】:81 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
柱塞泵筒間隙網(wǎng)格劃分圖
圖 2-10 抽油泵循環(huán)指示圖考慮到油液流經游動閥和固定閥處所產生的水力損失,抽油泵柱塞上的液體載荷 Pp(t)的計算模型為( ) ( )P p d rd dP t A p p A p(2-15)式中 Ard底部抽油桿橫截面積(m2);Ap抽油泵柱塞橫截面積(m2);pd抽油泵排出口壓力(Pa);p 任意時刻泵筒內液體壓(Pa)。泵筒內液體壓力 p 的變化規(guī)律和泵的工作過程有關,圖 2-10(b)為泵筒內液體壓力變化規(guī)律示意圖。在吸入沖程開始初期,泵筒內流體膨脹,壓力降低,當泵筒內流體壓力由排出壓力 pd降至吸入壓力 ps時,吸入閥打開而吸入流體,當吸入沖程結束時,柱塞開始排出沖程而壓縮泵筒內的流體,泵筒內流體壓力升高,當泵筒內流體壓力由吸入壓力 ps增至排出壓力 pd時,排出閥打開而排出流體,當柱塞到達下死點
應用軟件主界面
【參考文獻】:
期刊論文
[1]考慮附加強化效應的多軸穩(wěn)態(tài)循環(huán)塑性本構模型[J]. 李靜,李春旺,張忠平. 哈爾濱工業(yè)大學學報. 2017(11)
[2]定向井防偏磨用扶正器下入位置的確定[J]. 付亞榮. 石油機械. 2016(09)
[3]隨機復雜應力場塑性應變能的疲勞壽命分析[J]. 張軍,廖霞霞,胡明敏. 測試技術學報. 2016(04)
[4]定向井抽油桿柱防偏磨扶正環(huán)優(yōu)化配置研究[J]. 張玉娥,姜民政,曾憲來,高啟明. 新技術新工藝. 2016(05)
[5]基于應變路徑非比例度的多軸疲勞壽命預測[J]. 鐘波,王延榮,魏大盛,楊瓏. 航空動力學報. 2016(02)
[6]基于經典Von Mises應力的多軸等效應力修正方法研究[J]. 白春玉,齊丕騫,牟讓科,曹明紅. 振動與沖擊. 2015(23)
[7]定向井抽油桿柱扶正器位置設計新方法[J]. 王文昌,白楠,狄勤豐,王明杰,生麗敏,楊新克. 鉆采工藝. 2015(06)
[8]考慮非比例附加損傷的多軸低周疲勞壽命模型[J]. 姜潮,鄧群,李博川. 力學學報. 2015(04)
[9]抽油機井桿管偏磨原因分析及防治措施[J]. 王善玉. 中國化工裝備. 2015(03)
[10]定向井防偏磨內襯油管下入井段的確定[J]. 付亞榮. 新疆石油天然氣. 2015(01)
碩士論文
[1]基于磨損壽命預測的定向井抽油桿柱扶正器配置優(yōu)化設計[D]. 張鐵漢.燕山大學 2016
[2]水平井桿管柱力學的有限元分析及應用[D]. 田然鳳.燕山大學 2015
[3]鉛垂抽油機井桿管偏磨力學的研究[D]. 柴國鴻.燕山大學 2012
[4]抽油桿柱有限元分析模型的改進及實際應用[D]. 吳長杰.燕山大學 2010
[5]桿管偏磨治理理論與技術[D]. 張玉曉.中國石油大學 2009
[6]含水稠油管道輸送壓降計算[D]. 馮麗.大慶石油學院 2008
本文編號:2920285
本文鏈接:http://sikaile.net/kejilunwen/shiyounenyuanlunwen/2920285.html
教材專著