【摘要】：致密砂巖儲(chǔ)層壓裂效果評(píng)價(jià)方法較多,常規(guī)的壓力恢復(fù)試井和凈壓力擬合等方法需要較多的測(cè)試數(shù)據(jù),存在一定的局限性。因此,需找到一種快速準(zhǔn)確的方法來評(píng)價(jià)儲(chǔ)層的壓裂效果�；趬航翟嚲碚搶�(duì)壓裂施工停泵后的壓降數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,建立了致密砂巖壓裂氣井不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型,得到停泵后井底壓力和壓力導(dǎo)數(shù)的雙對(duì)數(shù)曲線,通過雙對(duì)數(shù)曲線可對(duì)壓裂后的儲(chǔ)層參數(shù)及裂縫特征進(jìn)行評(píng)價(jià)。實(shí)例應(yīng)用通過對(duì)比凈壓力的擬合結(jié)果和壓裂后壓力恢復(fù)試井的解釋成果,驗(yàn)證了該方法的準(zhǔn)確性。該方法充分利用壓裂施工壓力數(shù)據(jù)評(píng)估壓裂效果,認(rèn)識(shí)儲(chǔ)層特性,可為優(yōu)化壓裂設(shè)計(jì)和現(xiàn)場(chǎng)壓裂施工方案提供參考依據(jù)。
【圖文】：

愕難沽研Ч鉔Ｒ虼耍嘀餑諮菇凳躍釛?論對(duì)壓裂施工停泵后的壓降數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，以識(shí)別裂縫幾何形態(tài)和評(píng)價(jià)壓裂效果，并通過現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用驗(yàn)證了該方法的可靠性和準(zhǔn)確性。1停泵壓降數(shù)據(jù)解釋方法1.1停泵壓降數(shù)據(jù)分析原理壓裂施工過程可以看作一個(gè)典型的壓降過程，施工階段泵入壓裂液可以看作注入測(cè)試，停泵階段則為壓降測(cè)試的壓力降落階段［25－27］。在裂縫閉合后，隨著壓力下降，首先反映流體在人工裂縫內(nèi)的線性流動(dòng)。隨著時(shí)間的增加，壓力逐漸波及到儲(chǔ)層內(nèi)未改造的區(qū)域，表現(xiàn)出流體從遠(yuǎn)處儲(chǔ)層流向人工裂縫的徑向流(圖1)。停泵壓力值和壓力降落速度基本能夠反映儲(chǔ)層物性和改造的效果［28－30］。因此，在缺少裂縫監(jiān)測(cè)或其他測(cè)試數(shù)據(jù)時(shí)，利用壓降試井理論分析壓裂施工數(shù)據(jù)，可計(jì)算儲(chǔ)層參數(shù)和裂縫特征。圖1停泵壓降階段的流動(dòng)特征示意圖1.2停泵壓降數(shù)據(jù)計(jì)算模型基于壓降試井理論，建立致密砂巖壓裂氣井不穩(wěn)定滲流數(shù)學(xué)模型。該模型中有2個(gè)滲流過程，即裂縫中不可壓縮的線性流動(dòng)和地層中的線性流動(dòng)，，裂縫末端不存在尖端效應(yīng)影響，并考慮井筒儲(chǔ)集效應(yīng)和表皮效應(yīng)。裂縫線性流:鐓2pfD鐓x2D+2CfD·鐓pD鐓yDyD=0=1ηfD·鐓pfD鐓tDxf(1)地層中線性流:鐓2pD鐓y2D=鐓pD鐓tDxf(2)對(duì)上述方程進(jìn)行Laplace變換，可以求解出井底壓力在Laplace空間上的表達(dá)式為:pwD=πCfDμ(i酇tanhi酇+πCfDuSwfD)(3)A=uηfD+2CfD(2πSf+1i醬)(4)式中:pfD為無因次裂縫壓力，pfD=Kh(pi－pf)1.842×10－3qBμ;pD為無因次孔隙流動(dòng)壓力，pD=Kh(pi－p)1.842×

0－3μm2。地層壓力系數(shù)為1.25～1.29，為異常高壓氣藏。壓裂改造層段厚度為6.0～87.5m，存在較多泥沙巖薄互層，部分井層間矛盾較大。前期已經(jīng)完成了9口井的壓裂改造，投入生產(chǎn)后，產(chǎn)能不理想。因此，需對(duì)已壓裂井的儲(chǔ)層特征和裂縫形態(tài)進(jìn)行綜合評(píng)估，從而為壓裂施工參數(shù)的設(shè)計(jì)優(yōu)化提供參考依據(jù)。2.1區(qū)塊壓裂效果評(píng)價(jià)將H區(qū)塊壓裂井的主壓裂的停泵壓降數(shù)據(jù)利用上述不穩(wěn)定滲流模型進(jìn)行擬合處理。根據(jù)擬合結(jié)果分析，H區(qū)塊主壓裂施工的停泵壓降數(shù)據(jù)表現(xiàn)為有限導(dǎo)流裂縫滲流、無限導(dǎo)流裂縫滲流和復(fù)合油藏滲流3類(圖2)。圖2主壓裂后停泵雙對(duì)數(shù)曲線圖2a中壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線斜率為0.25，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線差值為0.606。H1井的壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈現(xiàn)有限導(dǎo)流裂縫滲流特征，表明裂縫中有壓降存在，但有效裂縫長(zhǎng)度較短。該井返排過程中，壓裂液有未破膠的現(xiàn)象，裂縫面?zhèn)?yán)重，導(dǎo)致有效裂縫支撐縫長(zhǎng)很短，與解釋結(jié)論一致。圖2b中初期壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線斜率為0.5，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線差值為0.303，后期壓力導(dǎo)數(shù)曲線下掉。H3井的壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈現(xiàn)復(fù)合油藏滲流特征，表明該井儲(chǔ)層改造形成的有效導(dǎo)流裂縫有限，只改善了近井地帶的滲流模式。該井施工中發(fā)現(xiàn)，支撐劑受潮形成團(tuán)塊，在壓裂施工過程中造成砂堵，僅在近井地帶形成了有效裂縫支撐，壓降分析結(jié)論與施工過程一致。圖2c中壓力和壓力導(dǎo)數(shù)雙對(duì)數(shù)曲線表現(xiàn)為雙軌上行特征，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)雙對(duì)數(shù)曲線斜率為0.5，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線差值為0.303。H3井的壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈現(xiàn)典型的無限導(dǎo)流裂縫滲流特征，表明壓裂施工較為成功，形成了一定長(zhǎng)度的支撐裂縫。壓裂后，測(cè)試產(chǎn)能高達(dá)14.3×104m3/d，試油結(jié)果驗(yàn)證了解釋結(jié)論的正確性。2.2儲(chǔ)層特征及裂縫參數(shù)計(jì)算2.2.1測(cè)試壓裂停?

【參考文獻(xiàn)】

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【共引文獻(xiàn)】

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