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圓管鋁型材擠壓模具失效分析及其熱處理工藝優(yōu)化

發(fā)布時(shí)間:2019-10-11 15:59
【摘要】:采用殘骸分析法研究H13鋼圓管鋁型材擠壓模具失效的凸模發(fā)現(xiàn),分流橋脆性開裂的主要原因是熱處理不當(dāng),并用正交試驗(yàn)法對(duì)熱處理工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。結(jié)果表明:經(jīng)過優(yōu)化工藝熱處理后,退火態(tài)組織為顆粒狀滲碳體彌散在鐵素體上的球狀珠光體,淬火態(tài)組織為細(xì)針馬氏體+殘余奧氏體+剩余碳化物,回火態(tài)組織為碳化物顆粒細(xì)小、分布均勻的回火屈氏體+回火馬氏體+殘余滲碳體,材料的各項(xiàng)力學(xué)性能為:抗拉強(qiáng)度為1549 MPa、屈服強(qiáng)度為1420 MPa、沖擊韌性為34.7 J·cm-2、伸長(zhǎng)率為15.2%、斷面收縮率為36.7%和硬度為49.6 HRC,為避免模具脆性開裂失效提供了良好的金相組織和力學(xué)性能保證。
【圖文】:

三維圖,圓管,三維圖,凸模


圖1圓管截面(a)及其凸模三維圖(b)Fig.1Sectionaldimensionofcirculartude(a)and3Dmodelofpunch(b)圖2模橋部位裂紋Fig.2Crackonbridge1模具失效特征用殘骸分析法對(duì)H13鋼失效凸模的分流橋裂口進(jìn)行分析,其有以下特征。(1)脆裂。如圖3所示的裂紋分支方向,在A點(diǎn)位置處斷口形貌較平坦,無剪切唇的特征形貌,沿著箭頭所指方向,擴(kuò)展斷口宏觀形貌比較平整且粗糙,基本上無宏觀塑性變形或宏觀塑性變形較小,呈脆性斷裂的形態(tài)特征。脆性斷裂的主要原因與材料本身塑性低等因素有關(guān)[6-9]。在模具的斷口表面,還看到多處如圖4所示的開裂區(qū),具有這些特征形貌的脆性斷裂可能是由回火脆性引起的[10]。圖3脆性裂紋Fig.3Brittlecrack圖4斷口開裂區(qū)形態(tài)Fig.4Morphologyoffracturecrackarea(2)硬度高、塑性低。圖5為失效模具裂紋處材料試樣拉伸斷口形貌。從拉伸斷口形貌發(fā)現(xiàn),斷口纖維區(qū)較窄,放射區(qū)較寬,剪切層較淺,在高倍掃描電鏡下觀察斷口呈準(zhǔn)解理脆性開裂特征。性能檢測(cè)發(fā)現(xiàn)斷面收縮率為30.7%,硬度為53.7HRC,超出了鋁型材擠壓模具的設(shè)計(jì)要求,這種斷口形貌和硬度高塑性低的性能是模具開裂的誘因[11],很大程度由不當(dāng)?shù)拇慊饻囟纫稹?3)存在未溶碳化物。在高倍數(shù)的光學(xué)顯微鏡下發(fā)現(xiàn)基體中存在著大小不等的夾雜物,如圖6所示。在掃描電鏡下進(jìn)行能譜分析,分析結(jié)果如圖7所示。從能譜分析中可以看到,夾雜物以Mo、Cr、V的碳化物形式出現(xiàn),某些區(qū)域還出現(xiàn)塊狀和堆集狀碳化物。Mo、Cr、V元素形成的M23C6、M6C和MC型碳化物溶解度較高,如果淬火加熱溫度不高,這些碳化物不能得到充分溶解,反而成為材料缺第2期徐永禮等:圓管鋁型材擠壓模具失效分析及其熱處理工藝優(yōu)化117

裂紋,部位


圖1圓管截面(a)及其凸模三維圖(b)Fig.1Sectionaldimensionofcirculartude(a)and3Dmodelofpunch(b)圖2模橋部位裂紋Fig.2Crackonbridge1模具失效特征用殘骸分析法對(duì)H13鋼失效凸模的分流橋裂口進(jìn)行分析,其有以下特征。(1)脆裂。如圖3所示的裂紋分支方向,在A點(diǎn)位置處斷口形貌較平坦,無剪切唇的特征形貌,沿著箭頭所指方向,擴(kuò)展斷口宏觀形貌比較平整且粗糙,基本上無宏觀塑性變形或宏觀塑性變形較小,呈脆性斷裂的形態(tài)特征。脆性斷裂的主要原因與材料本身塑性低等因素有關(guān)[6-9]。在模具的斷口表面,還看到多處如圖4所示的開裂區(qū),具有這些特征形貌的脆性斷裂可能是由回火脆性引起的[10]。圖3脆性裂紋Fig.3Brittlecrack圖4斷口開裂區(qū)形態(tài)Fig.4Morphologyoffracturecrackarea(2)硬度高、塑性低。圖5為失效模具裂紋處材料試樣拉伸斷口形貌。從拉伸斷口形貌發(fā)現(xiàn),斷口纖維區(qū)較窄,放射區(qū)較寬,剪切層較淺,在高倍掃描電鏡下觀察斷口呈準(zhǔn)解理脆性開裂特征。性能檢測(cè)發(fā)現(xiàn)斷面收縮率為30.7%,硬度為53.7HRC,超出了鋁型材擠壓模具的設(shè)計(jì)要求,這種斷口形貌和硬度高塑性低的性能是模具開裂的誘因[11],很大程度由不當(dāng)?shù)拇慊饻囟纫稹?3)存在未溶碳化物。在高倍數(shù)的光學(xué)顯微鏡下發(fā)現(xiàn)基體中存在著大小不等的夾雜物,如圖6所示。在掃描電鏡下進(jìn)行能譜分析,,分析結(jié)果如圖7所示。從能譜分析中可以看到,夾雜物以Mo、Cr、V的碳化物形式出現(xiàn),某些區(qū)域還出現(xiàn)塊狀和堆集狀碳化物。Mo、Cr、V元素形成的M23C6、M6C和MC型碳化物溶解度較高,如果淬火加熱溫度不高,這些碳化物不能得到充分溶解,反而成為材料缺第2期徐永禮等:圓管鋁型材擠壓模具失效分析及其熱處理工藝優(yōu)化117
【作者單位】: 廣西水利電力職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)電工程系;廣西大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院;廣西玉林坤達(dá)機(jī)械制造有限責(zé)任公司;
【基金】:廣西自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(2013GXNSFAA019303) 廣西有色金屬及特色材料加工重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開放課題基金項(xiàng)目(GXKFJ12-04)
【分類號(hào)】:TG375.41;TG156

【參考文獻(xiàn)】

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【共引文獻(xiàn)】

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【二級(jí)參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào):2547569


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