為實(shí)現(xiàn)航天超低黏度齒輪微泵困油下無(wú)級(jí)調(diào)速的高使役性能,依序從齒輪微泵的困油嚙合過(guò)程、瞬時(shí)流量及卸荷流量的3個(gè)方面,逐步建立出對(duì)應(yīng)的流量均值和脈動(dòng)系數(shù)式,并就困油壓力和齒形參數(shù)對(duì)流量均值和脈動(dòng)系數(shù)的影響,進(jìn)行實(shí)例分析。結(jié)果表明:雙卸荷槽對(duì)稱(chēng)布置下,單純通過(guò)增加卸荷面積來(lái)緩解困油壓力,對(duì)流量脈動(dòng)的品質(zhì)幾乎無(wú)影響;軸向縫隙是影響困油壓力和流量脈動(dòng)的最大因素;軸向的階梯縫隙能滿(mǎn)足困油卸荷與降低軸向泄漏的不同需求。齒形參數(shù)的影響各異,尤其小模數(shù)與大齒數(shù)的組合能實(shí)現(xiàn)均值提高與脈動(dòng)改善的雙重目的。研究成果為高品質(zhì)齒輪微泵的進(jìn)一步研究與開(kāi)發(fā),提供一定的理論依據(jù)。 

【文章來(lái)源】：液壓與氣動(dòng). 2020,(10)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：5 頁(yè)

【部分圖文】：

齒輪微泵的困油過(guò)程和嚙合過(guò)程

采用A,B,C 3種方案來(lái)實(shí)施不同的困油壓力。其中,A采用單端的卸荷面積且cZ=0.01 mm;B采用雙端的卸荷面積且cZ=0.01 mm;C采用雙端的卸荷面積且cZ=0.02 mm;對(duì)應(yīng)的困油壓力如圖2a所示。瞬時(shí)流量如圖2b所示。其中,δ′Q=0.26,δQ(A)=0.40,δQ(B)=0.41,δQ(C)=0.41;ave(QXY)=4.8 L/min,A,B,C的ave(QSH)分別為4.0, 4.0, 3.9 L/min。如以A為比較基準(zhǔn),則B均值降低0.042%,品質(zhì)降低2.44%;C均值降低3.71%,但品質(zhì)提升32.7%。

由此說(shuō)明:流量均值總小于理論均值,實(shí)際脈動(dòng)總大于理論脈動(dòng);單純通過(guò)增大卸荷面積來(lái)緩解困油壓力,對(duì)流量均值和脈動(dòng)系數(shù)幾乎無(wú)影響,這是由雙矩形卸荷槽對(duì)稱(chēng)布置所決定的[11];軸向縫隙是影響困油壓力的最大因素,這與常規(guī)齒輪油泵以槽卸荷為主,軸向縫隙為輔正好相反。為此,基于滿(mǎn)足困油卸荷、降低泵泄漏對(duì)大、小軸向縫隙的不同需求,軸向可采用不同的階梯縫隙來(lái)實(shí)現(xiàn),即在圖1中雙矩形卸荷槽之間的“bG×hG”軸向密封區(qū)域,再下沉一個(gè)如圖3所示的額外縫隙c0。此時(shí),泄漏、困油卸荷的軸向縫隙分別為cZ,cZ+c0。由圖2a方案C說(shuō)明只要cZ+c0>0.02 mm,即c0>(0.02-cZ) mm就能滿(mǎn)足困油卸荷的需要。其中,由軸向功率損失最小[13],得最佳軸向縫隙0.0012 mm,這在實(shí)際加工裝配中是很難實(shí)現(xiàn)的。故cZ應(yīng)由實(shí)際加工裝配的精度來(lái)確定,cZ> 0.02 mm時(shí),c0=0;否則c0=0.02-cZ。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
[1]外嚙合齒輪泵困油機(jī)理、模型及試驗(yàn)研究[D]. 李玉龍.合肥工業(yè)大學(xué) 2009



本文編號(hào)：3388861