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不同風(fēng)載下桁架式海上風(fēng)力機(jī)地震動(dòng)力學(xué)響應(yīng)

發(fā)布時(shí)間:2021-04-14 15:15
  為研究風(fēng)載荷對(duì)地震發(fā)生時(shí)桁架式海上風(fēng)力機(jī)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)的影響,以NREL 5 MW海上風(fēng)力機(jī)為研究對(duì)象,建立桁架式風(fēng)力機(jī)有限元模型,采用p-y曲線描述柔性海底土壤與樁基間的相互作用。基于SMOOTH湍流風(fēng)譜模型求解風(fēng)載荷,并計(jì)算正常運(yùn)行、停機(jī)及緊急停機(jī)工況下風(fēng)力機(jī)支撐結(jié)構(gòu)的瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)。結(jié)果表明:風(fēng)載荷對(duì)風(fēng)力機(jī)支撐結(jié)構(gòu)影響十分顯著,且不同運(yùn)行工況的支撐結(jié)構(gòu)響應(yīng)特性有較大差異。地震的發(fā)生會(huì)導(dǎo)致局部剪應(yīng)力及應(yīng)變能波動(dòng)頻率和幅值激增,采用緊急停機(jī)的方式可有效削弱風(fēng)-地震聯(lián)合作用對(duì)風(fēng)力機(jī)葉片及支撐結(jié)構(gòu)的影響。地震發(fā)生后的60 s,支撐結(jié)構(gòu)局部剪應(yīng)力峰值下降7.7%,平均值下降87.5%,集中于風(fēng)力機(jī)塔架與桁架結(jié)構(gòu)銜接處的應(yīng)變能峰值下降14.6%。 

【文章來源】:動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2020,40(11)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】:9 頁

【部分圖文】:

不同風(fēng)載下桁架式海上風(fēng)力機(jī)地震動(dòng)力學(xué)響應(yīng)


風(fēng)力機(jī)支撐結(jié)構(gòu)應(yīng)變能云圖

網(wǎng)格分布,網(wǎng)格分布,計(jì)算區(qū)域,湍流


采用平均風(fēng)速為11.4 m/s的湍流風(fēng)為風(fēng)載荷,通過TurbSim模擬風(fēng)力機(jī)的運(yùn)行環(huán)境。風(fēng)場計(jì)算時(shí)在z與y方向設(shè)置11個(gè)網(wǎng)格點(diǎn),如圖1所示。通過SMOOTH湍流風(fēng)譜模型對(duì)功率譜進(jìn)行快速逆傅里葉變換,從而得到時(shí)域風(fēng)速波動(dòng)。SMOOTH湍流風(fēng)譜使用輪轂高度與風(fēng)速來定義功率譜密度[21]:

風(fēng)速,機(jī)輪,風(fēng)力,湍流


風(fēng)力機(jī)輪轂處風(fēng)速變化

【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]5MW風(fēng)力機(jī)地震工況塔架動(dòng)力學(xué)響應(yīng)研究[J]. 楊陽,李春,袁全勇.  動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2017(11)
[2]自相似性和分形維數(shù)在風(fēng)場分析中的應(yīng)用[J]. 李倩倩,李春,楊陽.  動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2016(11)
[3]高速強(qiáng)湍流風(fēng)況下的風(fēng)力機(jī)結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)[J]. 楊陽,李春,繆維跑,葉柯華,葉舟.  動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2016(08)
[4]“十三五”時(shí)期要優(yōu)先發(fā)展風(fēng)電[J]. 史立山.  紫光閣. 2016(02)
[5]發(fā)電機(jī)故障時(shí)海上風(fēng)電機(jī)組動(dòng)態(tài)特性分析[J]. 安利強(qiáng),孫少華,周邢銀.  動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2014(11)

碩士論文
[1]近海風(fēng)機(jī)樁基礎(chǔ)地震作用和長期循環(huán)荷載作用下動(dòng)態(tài)特性研究[D]. 廖蔚茗.西南交通大學(xué) 2014
[2]采用導(dǎo)管架結(jié)構(gòu)的近海風(fēng)力發(fā)電機(jī)支撐結(jié)構(gòu)的研究[D]. 劉凌飛.華南理工大學(xué) 2012



本文編號(hào):3137545

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