組合載荷下單缺陷腐蝕海底管道的安全分析
【圖文】:
為管道抗拉強(qiáng)度;D為管道外直徑;d為管道缺陷深度;Q為缺陷長(zhǎng)度系數(shù)。許用應(yīng)力法是針對(duì)海底管道極限內(nèi)壓的計(jì)算方法。它忽略了評(píng)估過(guò)程中多種與概率統(tǒng)計(jì)相關(guān)的參數(shù),較大程度地簡(jiǎn)化了計(jì)算過(guò)程。通過(guò)許用應(yīng)力法對(duì)內(nèi)壓與軸向壓應(yīng)力疊加作用下單缺陷腐蝕海底管道進(jìn)行安全性評(píng)估的流程如圖1所示。圖1單缺陷腐蝕海底管道安全評(píng)估流程圖Fig.1Flowchartofsafetyassessmentofsingledefectcorrodedpipe2案例分析待評(píng)價(jià)管道參數(shù):管道外徑D為400mm;未腐蝕的管壁厚度t為15mm;缺陷長(zhǎng)度l為200mm;缺陷寬度c為100mm;缺陷處最大深度d為9mm(管壁厚度60%);定義最小抗拉強(qiáng)度σu為455.1N/mm2(X52鋼),管道最大軸向壓應(yīng)力σL為-200N/mm2。2.1案例評(píng)估步驟步驟一:判定缺陷腐蝕管道是否需要考慮外部載荷作用。通過(guò)式(3)計(jì)算約束極限的失效應(yīng)力σ1。σ1=-0.5σu1-d()t1-d()tQ(3)如果σL>σ1,則管道外載荷作用不能忽略。將待評(píng)價(jià)管道參數(shù)代入式(3)得σ1等于-138.45N/mm2,所以不能忽略管道外載荷。步驟二:按式(4)計(jì)算僅內(nèi)壓作用下的單缺陷腐蝕管道的極限內(nèi)壓ppress,為21.58N/mm2。ppress=2tσuD-t1-d()t1-d()tQ(4)步驟三:按式(5)~(8)計(jì)算內(nèi)壓和軸向壓力疊加作用下的單缺陷腐
模擬將管道長(zhǎng)度設(shè)為管道外徑的2倍。在安全工作應(yīng)力下腐蝕管道缺陷處應(yīng)力分布如圖2所示。圖2腐蝕管道缺陷處應(yīng)力分布云圖2Cloudmapofstressdistributionneardefectinpipe由圖2可知:由于腐蝕缺陷的影響,海底管道的缺陷位置出現(xiàn)幾何特性突變,并出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,管道的峰值應(yīng)力出現(xiàn)在缺陷的四周,且管道應(yīng)力從缺陷位置往周圍呈減小趨勢(shì);安全工作應(yīng)力下腐蝕海底管道峰值應(yīng)力為259.9MPa,未達(dá)到管道材料的屈服強(qiáng)度;而當(dāng)管道達(dá)到極限內(nèi)壓時(shí),,管道缺陷的峰值應(yīng)力為342.6MPa,接近管道的屈服強(qiáng)度。圖3為內(nèi)壓遞增情況下腐蝕海底管道峰值應(yīng)力變化圖。其中,腐蝕管道內(nèi)壓p與完好管道極限內(nèi)壓p0的比值p/p0為無(wú)量綱變量。圖3腐蝕海底管道峰值應(yīng)力隨極限內(nèi)壓變化圖Fig.3Variationsofpeakstresswithburstpressareincorrodedsubmarinepipe通過(guò)ABAQUS模擬結(jié)果可知完好海底管道的極限內(nèi)壓p0為27.37MPa。由圖3可以看出,純內(nèi)壓作用下,隨腐蝕管道在內(nèi)壓的不斷增大,峰值應(yīng)力線性增加;且當(dāng)內(nèi)壓增大到管道極限內(nèi)壓時(shí),峰值應(yīng)力剛好達(dá)到管道屈服強(qiáng)度。純內(nèi)壓作用的腐蝕管道在服役過(guò)程中經(jīng)歷了彈性變形階段、非彈性擴(kuò)展階段和屈服強(qiáng)化階段。內(nèi)壓與軸向壓力疊加作用的腐蝕管道在內(nèi)壓增加的過(guò)程中,峰值應(yīng)力先下降后升高。組合載荷的部分應(yīng)力相互抵消使管道的彈性階段線性特征不明顯,當(dāng)腐蝕管道峰值應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度時(shí),管道也進(jìn)入非彈性擴(kuò)展階段。且當(dāng)p/p0大于0.4時(shí),軸向壓應(yīng)力的存在減小了腐蝕
【作者單位】: 海南大學(xué)土木建筑工程學(xué)院;
【分類號(hào)】:P756.2
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本文編號(hào):2534391
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