以157FMI發(fā)動(dòng)機(jī)為原型,針對(duì)其進(jìn)氣道噴射形式嘗試根據(jù)雙火花塞位置結(jié)構(gòu)實(shí)施缸內(nèi)直噴技術(shù),并對(duì)缸內(nèi)噴油器噴嘴伸出量的確定問題開展研究,對(duì)比了不同噴嘴伸出量參數(shù)對(duì)缸內(nèi)燃燒性能的影響。結(jié)果表明:循環(huán)噴油量10mg、轉(zhuǎn)速3600r/min及當(dāng)量比為1的工況下,噴油器安裝角度設(shè)定為55°時(shí),噴嘴伸出量為X=3.5mm時(shí),其對(duì)應(yīng)的壓力升高率為0.419MPa/°CA,超出了一般壓力升高率為0.2～0.4MPa/°CA的范圍,會(huì)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)工作粗暴。當(dāng)X=3.8mm時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)壓力、溫度和放熱量峰值相比X=3mm時(shí)低,累積放熱量是由燃料燃燒的完全程度決定的,相比之下X=3mm時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)混合氣燃燒的最充分。研究結(jié)果為157FMI發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)直噴技術(shù)的應(yīng)用提供了理論指導(dǎo)和參考。

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【部分圖文】：

圖1幾何模型

本文計(jì)算湍流模型選用K-ζ-f四方程湍流模型[11]；湍流擴(kuò)散模型選用Enable模型[12]；碰壁模型選用walljet1模型[13]；選用Dukowicz蒸發(fā)模型可看作傳質(zhì)和傳熱過程是幾乎相似的過程，表示液滴溫度發(fā)生變化時(shí)所需熱量和與液滴蒸發(fā)時(shí)所需熱量之和等于傳遞給油滴的熱量....

圖3噴嘴伸出量對(duì)溫度場(chǎng)的影響

(1)噴油器安裝角度為55°時(shí)，噴噴嘴伸出量為3mm、3.5mm、3.8mm對(duì)應(yīng)的壓力峰值分別為4.93MPa、5.05MPa、4.74MPa和溫度峰值分別為2320k、2384.72k、2274.42k,X=3.5mm時(shí)壓力、溫度峰值最高，但其對(duì)應(yīng)的壓力升高率為0.419MP....

圖2噴油器噴嘴伸出量對(duì)燃燒性能的影響

圖2(e）中累積放熱量是由燃料燃燒的完全程度決定的。缸內(nèi)適宜燃燒的混合氣分布越好，燃燒越充分，致使累積放熱量的峰值越高。累積放熱量峰值變化和燃燒性能缸壓曲線等變化趨勢(shì)一致，X=3mm時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的累積放熱量最高，說明此時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)混合氣燃燒越充分。圖2噴油器噴嘴伸出量對(duì)燃燒性能的影....

圖2噴油器噴嘴伸出量對(duì)燃燒性能的影響

圖2噴油器噴嘴伸出量對(duì)燃燒性能的影響2.2噴油器噴嘴伸出量對(duì)缸內(nèi)溫度場(chǎng)的影響

本文編號(hào)：3980684