為了解某柴油機(jī)整改后配氣機(jī)構(gòu)的工作性能,根據(jù)該柴油機(jī)性能參數(shù)和配氣機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)參數(shù),采用Virtual Engine軟件塔建單閥配氣機(jī)構(gòu)數(shù)學(xué)模型,對(duì)模型進(jìn)行動(dòng)力學(xué)計(jì)算,分析觀察配氣機(jī)構(gòu)在怠速、最大扭矩轉(zhuǎn)速和額定轉(zhuǎn)速下的特性。計(jì)算結(jié)果表明:①進(jìn)排氣門落座速度低于1m/s,沒(méi)有發(fā)生反跳現(xiàn)象,最大落座力發(fā)生在進(jìn)氣門側(cè),其值為238N@額定轉(zhuǎn)速。②在常用轉(zhuǎn)速范圍內(nèi),凸輪與搖臂之間未出現(xiàn)飛脫現(xiàn)象。③最大赫茲壓力出現(xiàn)在排氣側(cè),其值為896MPa@最大扭矩轉(zhuǎn)速,滿足鑄鐵凸輪軸與100Cr6搖臂的極限值1100MPa。④氣門彈簧受力在要求范圍內(nèi),彈簧沒(méi)有發(fā)生并圈現(xiàn)象。⑤搖臂與氣門的最大接觸應(yīng)力為606N@最大扭矩轉(zhuǎn)速。⑥單閥系的凸輪軸驅(qū)動(dòng)扭矩為5.81Nm@額定轉(zhuǎn)速。 

【文章來(lái)源】：內(nèi)燃機(jī)與配件. 2020,(11)

【文章頁(yè)數(shù)】：3 頁(yè)

【部分圖文】：

氣門正時(shí)示意圖

多體動(dòng)力計(jì)算結(jié)果如表4所示，進(jìn)排氣氣門彈簧最大壓縮力隨轉(zhuǎn)速的變大而變大，最大值為422N；預(yù)緊力不會(huì)隨轉(zhuǎn)速的變化而變化都為233N，得知彈簧的受力情況吻合輸入邊界，滿足彈簧的設(shè)計(jì)要求。2.4 搖臂與液力挺柱接觸力分析

驅(qū)動(dòng)力矩反應(yīng)了該配氣機(jī)構(gòu)的動(dòng)力性能，一般驅(qū)動(dòng)越小動(dòng)力性就越好。圖3所示為單閥系的驅(qū)動(dòng)扭矩計(jì)算結(jié)果，隨轉(zhuǎn)速變化驅(qū)動(dòng)力矩也做規(guī)律變化，且進(jìn)排氣側(cè)的驅(qū)動(dòng)力矩相差不大。其中各轉(zhuǎn)速下的最大驅(qū)動(dòng)扭矩如表6所示，最大驅(qū)動(dòng)扭矩為5.81N·m@4000rpm。3 結(jié)論

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于ADAMS的剛?cè)狁詈吓錃鈾C(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析[J]. 董桓羽,劉浩,屈小貞,何輝.  遼寧工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2012(06)
[2]基于ADAMS的柴油機(jī)配氣機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析[J]. 尹燕平,唐斌,薛冬新,宋希庚.  船舶工程. 2010(S2)
[3]基于ADAMS的發(fā)動(dòng)機(jī)配氣機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析[J]. 楊曉,郭濤.  裝備制造技術(shù). 2010(09)

碩士論文
[1]基于ADAMS的新型連續(xù)可變氣門機(jī)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)分析[D]. 吳奇.遼寧工業(yè)大學(xué) 2014



本文編號(hào)：3601235