帶藥纏繞復合殼體承壓特性分析
發(fā)布時間:2021-10-30 20:24
為研究帶藥纏繞復合殼體承壓特性,采用標準試驗殼體液壓與仿真相結合方法,開展不同藥柱特征參數殼體承載特性分析,獲得了典型內壓狀態(tài)殼體應變值,建立了殼體結構完整性分析模型。對于試驗殼體,較薄絕熱層對筒段纖維應變無明顯影響;隨著藥柱模量增加,筒段纖維應力、環(huán)向應變、徑向位移減少且呈現曲型變化,隨著裝藥肉厚的減少上述特征值增加且呈現指數變化;基于藥柱結構特性,結合內彈道參數,可預示殼體性能指導殼體優(yōu)化與制備。
【文章來源】:彈箭與制導學報. 2020,40(05)北大核心
【文章頁數】:5 頁
【部分圖文】:
帶藥纏繞復合殼體結構示意圖
表2 仿真結果 參數 參數值5 MPa 10 MPa 備注 最大應力/MPa 291.0 549.7 纖維層橢球面內側 徑向最大位移/mm 1.63 3.20 藥面中心 筒段纖維層環(huán)向應變/με 2 576 5 365 A點、B點由仿真結果可見,帶藥纏繞復合殼體在5 MPa與10 MPa內壓作用下結構完整無異常。
對狀態(tài)殼體選用假藥進行制備(假藥除無法燃燒外,其力學性能與真藥一致),并對其進行液壓試驗考核,液壓試驗條件為:5 MPa條件下加載20 s,10 MPa條件下加載20 s,殼體無泄漏。同時對A點、B點進行應變數據采集,如圖3所示。殼體制備過程正常,殼體正常通過液壓試驗考核,無異常現象。共采集了A點、B點的0°、90°兩個位置環(huán)向應變數據,如圖4與表3所示。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]金屬內襯碳纖維復合材料壓力容器殼體的有限元分析[J]. 安文奇,路智敏,趙飛,陳陽. 內蒙古工業(yè)大學學報(自然科學版). 2017(04)
[2]固體火箭發(fā)動機復合材料殼體承載力分析[J]. 侯曉,秦誼,丁文輝. 復合材料學報. 2014(05)
[3]纖維纏繞殼體設計的網格分析方法[J]. 陳汝訓. 固體火箭技術. 2003(01)
[4]具有襯里的纖維纏繞壓力容器分析[J]. 陳汝訓. 固體火箭技術. 1999(04)
[5]纖維纏繞復合材料殼體非線性有限元分析[J]. 邊文鳳,王建一,王殿富. 固體火箭技術. 1996(04)
[6]復合材料發(fā)動機殼體結構分析與優(yōu)化設計[J]. 張鐸,黃冬梅. 推進技術. 1995(04)
碩士論文
[1]復合材料固體火箭發(fā)動機殼體強度設計[D]. 程昕.南京理工大學 2004
本文編號:3467372
【文章來源】:彈箭與制導學報. 2020,40(05)北大核心
【文章頁數】:5 頁
【部分圖文】:
帶藥纏繞復合殼體結構示意圖
表2 仿真結果 參數 參數值5 MPa 10 MPa 備注 最大應力/MPa 291.0 549.7 纖維層橢球面內側 徑向最大位移/mm 1.63 3.20 藥面中心 筒段纖維層環(huán)向應變/με 2 576 5 365 A點、B點由仿真結果可見,帶藥纏繞復合殼體在5 MPa與10 MPa內壓作用下結構完整無異常。
對狀態(tài)殼體選用假藥進行制備(假藥除無法燃燒外,其力學性能與真藥一致),并對其進行液壓試驗考核,液壓試驗條件為:5 MPa條件下加載20 s,10 MPa條件下加載20 s,殼體無泄漏。同時對A點、B點進行應變數據采集,如圖3所示。殼體制備過程正常,殼體正常通過液壓試驗考核,無異常現象。共采集了A點、B點的0°、90°兩個位置環(huán)向應變數據,如圖4與表3所示。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]金屬內襯碳纖維復合材料壓力容器殼體的有限元分析[J]. 安文奇,路智敏,趙飛,陳陽. 內蒙古工業(yè)大學學報(自然科學版). 2017(04)
[2]固體火箭發(fā)動機復合材料殼體承載力分析[J]. 侯曉,秦誼,丁文輝. 復合材料學報. 2014(05)
[3]纖維纏繞殼體設計的網格分析方法[J]. 陳汝訓. 固體火箭技術. 2003(01)
[4]具有襯里的纖維纏繞壓力容器分析[J]. 陳汝訓. 固體火箭技術. 1999(04)
[5]纖維纏繞復合材料殼體非線性有限元分析[J]. 邊文鳳,王建一,王殿富. 固體火箭技術. 1996(04)
[6]復合材料發(fā)動機殼體結構分析與優(yōu)化設計[J]. 張鐸,黃冬梅. 推進技術. 1995(04)
碩士論文
[1]復合材料固體火箭發(fā)動機殼體強度設計[D]. 程昕.南京理工大學 2004
本文編號:3467372
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