葉身裂紋對汽輪機(jī)葉片振動特性影響的研究
發(fā)布時(shí)間:2021-10-29 20:34
探究了汽輪機(jī)葉片裂紋位置和裂紋深度對整圈葉片振動特性的影響。結(jié)果表明,隨著裂紋深度的增加,整圈葉片的靜位移幅值逐漸增大,一階振動頻率逐漸降低,單只裂紋葉片的個體振動愈發(fā)明顯。當(dāng)某一單只葉片完全折斷后,該葉片附近的葉片將呈現(xiàn)自由振動。當(dāng)裂紋位置由葉片底部向頂部變化時(shí),整圈葉片靜位移幅值先增大后減小,振動頻率單調(diào)遞增。研究內(nèi)容為葉片裂紋識別和裂紋診斷提供了仿真依據(jù),具有重要意義。
【文章來源】:汽輪機(jī)技術(shù). 2020,62(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:4 頁
【部分圖文】:
研究模型示意圖
圖1 研究模型示意圖氣動分析子系統(tǒng)采用ANSYS CFX模塊進(jìn)行三維、可壓縮、單相、黏性流場分析,湍流模型選取k-ε模型,邊界層使用可擴(kuò)展壁面函數(shù)處理,壁面光滑無摩擦,工質(zhì)選用濕蒸汽,工質(zhì)參數(shù)基于IAPWS IF97數(shù)據(jù)庫獲得。氣動工況為設(shè)計(jì)工況,進(jìn)出口熱力條件見表2。入口邊界采用Inlet模式,條件限定為總壓和總溫,出口邊界采用Outlet模式,流道網(wǎng)格為ANSYS Turbogrid生成的六面體網(wǎng)格,單流道網(wǎng)格單元數(shù)約為32萬,流場網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖3(a)所示。
表2 計(jì)算域邊界條件 進(jìn)口模式 進(jìn)口壓力Pa 進(jìn)口溫度K 出口模式 出口壓力Pa 出口溫度K Inlet 51 552.6 357.2 Outlet 31 110.0 -1.2 研究方法
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于雙向流固耦合方法的某風(fēng)扇特性數(shù)值研究[J]. 張帥,高麗敏,鄭天龍,鄧衛(wèi)敏. 工程熱物理學(xué)報(bào). 2017(08)
[2]200MW汽輪機(jī)末級葉片斷裂原因分析[J]. 劉爽,趙永寧,劉玉智. 汽輪機(jī)技術(shù). 2011(04)
[3]200MW汽輪機(jī)次末級動葉片的斷裂分析[J]. 倪永君,孫惠明,高祥娟,劉長春,張波. 汽輪機(jī)技術(shù). 2003(04)
[4]大型汽輪機(jī)末級葉片發(fā)展及事故分析[J]. 周繼偉. 東方電氣評論. 2002(01)
本文編號:3465349
【文章來源】:汽輪機(jī)技術(shù). 2020,62(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:4 頁
【部分圖文】:
研究模型示意圖
圖1 研究模型示意圖氣動分析子系統(tǒng)采用ANSYS CFX模塊進(jìn)行三維、可壓縮、單相、黏性流場分析,湍流模型選取k-ε模型,邊界層使用可擴(kuò)展壁面函數(shù)處理,壁面光滑無摩擦,工質(zhì)選用濕蒸汽,工質(zhì)參數(shù)基于IAPWS IF97數(shù)據(jù)庫獲得。氣動工況為設(shè)計(jì)工況,進(jìn)出口熱力條件見表2。入口邊界采用Inlet模式,條件限定為總壓和總溫,出口邊界采用Outlet模式,流道網(wǎng)格為ANSYS Turbogrid生成的六面體網(wǎng)格,單流道網(wǎng)格單元數(shù)約為32萬,流場網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖3(a)所示。
表2 計(jì)算域邊界條件 進(jìn)口模式 進(jìn)口壓力Pa 進(jìn)口溫度K 出口模式 出口壓力Pa 出口溫度K Inlet 51 552.6 357.2 Outlet 31 110.0 -1.2 研究方法
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于雙向流固耦合方法的某風(fēng)扇特性數(shù)值研究[J]. 張帥,高麗敏,鄭天龍,鄧衛(wèi)敏. 工程熱物理學(xué)報(bào). 2017(08)
[2]200MW汽輪機(jī)末級葉片斷裂原因分析[J]. 劉爽,趙永寧,劉玉智. 汽輪機(jī)技術(shù). 2011(04)
[3]200MW汽輪機(jī)次末級動葉片的斷裂分析[J]. 倪永君,孫惠明,高祥娟,劉長春,張波. 汽輪機(jī)技術(shù). 2003(04)
[4]大型汽輪機(jī)末級葉片發(fā)展及事故分析[J]. 周繼偉. 東方電氣評論. 2002(01)
本文編號:3465349
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