為從理論上尋求固體火箭發(fā)動機(jī)侵蝕界限參數(shù)的預(yù)示方法,以改進(jìn)的勒努爾-羅比拉德侵蝕公式（L-R公式）為基礎(chǔ),發(fā)展了一種能夠預(yù)測固體復(fù)合推進(jìn)劑發(fā)動機(jī)侵蝕界限參數(shù)（包括界限流速和界限燃通比）的理論方法。一維內(nèi)彈道和零維內(nèi)彈道的實例驗證表明,該方法獲取的界限流速和界限燃通比具有較高的預(yù)示精度,滿足工程計算要求。這對于侵蝕燃燒理論研究和固體火箭發(fā)動機(jī)侵蝕燃燒的實驗研究,以及提高固體火箭發(fā)動機(jī)內(nèi)彈道預(yù)示精度,均具有重要的實際應(yīng)用意義。該方法僅適用于過氯酸銨（AP）復(fù)合推進(jìn)劑,其他推進(jìn)劑能否適用還需要進(jìn)一步研究。 

【文章來源】：彈道學(xué)報. 2020,32(03)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

L-R公式表示的侵蝕燃速增量與臨界侵蝕流速

該理論臨界侵蝕流速應(yīng)用于一維內(nèi)彈道計算的結(jié)果如圖2所示,圖中,t為燃燒時間。預(yù)測計算數(shù)據(jù)與文獻(xiàn)[9]數(shù)據(jù)的比較(相對誤差為η)如表1所示,表中, p ˉ 為平均壓強(qiáng),pmax為最大壓強(qiáng),由表1可見計算精度較好,滿足一般工程精度要求。表1 利用預(yù)測的臨界侵蝕流速計算的某固體火箭發(fā)動機(jī)工作壓強(qiáng)與文獻(xiàn)[9]數(shù)據(jù)的比較 p ˉ /ΜΡa η/% p0/MPa η/% pmax/MPa η/% t/s η/% 文獻(xiàn)值 預(yù)測值 文獻(xiàn)值 預(yù)測值 文獻(xiàn)值 預(yù)測值 文獻(xiàn)值 預(yù)測值 12.32 12.16 -1.3 12.51 11.98 -4.2 17.96 18.11 0.8 4.629 4.829 4.3

將同樣發(fā)動機(jī)的參數(shù)(ρp=1 721 kg/m3,ρpRgT0=1 039.7 kJ/kg)代入式(10),可得該發(fā)動機(jī)侵蝕界限燃通比?th=47.8。應(yīng)用于該發(fā)動機(jī)零維內(nèi)彈道計算的結(jié)果如圖3所示;預(yù)測計算數(shù)據(jù)與文獻(xiàn)[10]數(shù)據(jù)的比較如表2所示,由表2可見計算精度較好,滿足一般工程精度要求。表2 利用預(yù)測的臨界侵蝕流速計算的某固體火箭發(fā)動機(jī)工作壓強(qiáng)與文獻(xiàn)[10]數(shù)據(jù)的比較 p ˉ /ΜΡa η/% p0/MPa η/% pmax/MPa η/% t/s η/% 文獻(xiàn)值 預(yù)測值 文獻(xiàn)值 預(yù)測值 文獻(xiàn)值 預(yù)測值 文獻(xiàn)值 預(yù)測值 12.29 12.33 0.3 11.40 11.40 0 17.86 18.12 1.5 4.849 4.829 -0.4

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]固體火箭復(fù)合推進(jìn)劑平均侵蝕函數(shù)的預(yù)測方法與應(yīng)用[J]. 陳軍.  彈道學(xué)報. 2018(03)
[2]利用火焰彎曲理論預(yù)測復(fù)合推進(jìn)劑侵蝕函數(shù)的方法與應(yīng)用[J]. 陳軍.  彈道學(xué)報. 2017(04)
[3]固體火箭發(fā)動機(jī)零維兩相內(nèi)彈道研究[J]. 陳軍.  彈道學(xué)報. 2013(02)
[4]固體火箭發(fā)動機(jī)一維兩相內(nèi)彈道研究[J]. 陳軍,封鋒,余陵.  彈道學(xué)報. 2010(03)
[5]一種確定侵蝕函數(shù)的新方法[J]. 陳軍,董師顏.  推進(jìn)技術(shù). 1998(03)



本文編號：3454694