針對某2×300 MW機組循環(huán)流化床（CFB）鍋爐的中心筒磨損嚴重,分離器分離效率較低以及尿素用量較高等問題,對分離器中心筒進行優(yōu)化改造。改造后鍋爐性能試驗結(jié)果表明:因外循環(huán)效率提高,熱效率有所提升;尿素溶液用量大幅下降,滿負荷下尿素溶液用量下降約77%;爐膛上部差壓平均增加0.2 kPa,分離器壓降增加100 Pa左右;試驗負荷下床溫較改造前降低24～40℃;飛灰顆粒平均粒徑下降,累計分布50%的飛灰顆粒粒徑由26.0μm降低至13.3μm,顯著提高了飛灰中細顆粒的比例,分離器效率顯著提升。 

【文章來源】：熱力發(fā)電. 2020,49(06)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

原吊掛方案

現(xiàn)吊掛方案

由于循環(huán)灰量增加及床溫降低等多個因素，相應(yīng)負荷下尿素用量也得到減少，結(jié)果如圖3所示。從圖3可以看出：以100%負荷為例，改造前尿素閥門全開，尿素溶液流量示數(shù)為1.86 t/h（實際流量高于這一數(shù)值），改造后尿素溶液流量明顯下降，以平均值計算，下降了77%;75%負荷條件下，尿素用量下降了70%以上；50%負荷條件下，尿素用量下降也在50%左右。與此同時，尿素用量在長時間內(nèi)能夠保持穩(wěn)定，并非短時間的偶然因素。上述實驗結(jié)果表明改造效果良好，性能參數(shù)滿足并超過改造要求。3.3 石灰石用量影響

【參考文獻】：
期刊論文
[1]基于空氣深度分級燃燒的循環(huán)流化床旋風(fēng)分離器改造數(shù)值模擬[J]. 薛現(xiàn)恒,于英利,韓義,高正平,孫世超,段倫博.  熱力發(fā)電. 2019(06)
[2]旋風(fēng)分離器在循環(huán)流化床鍋爐上的應(yīng)用及優(yōu)化[J]. 張文杰.  鍋爐技術(shù). 2019(03)
[3]300 MW CFB鍋爐分離器中心筒優(yōu)化模擬及對鍋爐效果影響[J]. 袁野,林偉榮,時正海,高洪培,孫獻斌,肖平.  潔凈煤技術(shù). 2018(06)
[4]330 MW循環(huán)流化床鍋爐低氮燃燒改造[J]. 王文軍,吳海粟.  山西電力. 2018(04)
[5]循環(huán)流化床鍋爐分離器的改造研究[J]. 劉俊杰.  山西化工. 2018(02)
[6]循環(huán)流化床鍋爐摻燒污泥的氮氧化物超低排放研究[J]. 韓立鵬,劉冠杰,張建東,孫劍,王利勇,張譯,郭安.  應(yīng)用能源技術(shù). 2018(03)
[7]循環(huán)流化床旋風(fēng)分離器改造設(shè)計[J]. 劉云峰.  華電技術(shù). 2017(11)
[8]220 t/h循環(huán)流化床鍋爐分離器優(yōu)化改造研究[J]. 齊國濱,劉冠杰,黃中.  電站系統(tǒng)工程. 2017(06)
[9]300 MW CFB鍋爐分離器中心筒固定方式存在問題分析及改進措施[J]. 梁娜娜.  應(yīng)用能源技術(shù). 2017(09)
[10]480t/h CFB鍋爐旋風(fēng)分離器中心筒換型改造[J]. 覃澤純.  低碳世界. 2017(16)



本文編號：3093961