換熱管流體誘導(dǎo)振動(dòng)的動(dòng)力學(xué)分析
發(fā)布時(shí)間:2021-02-18 09:27
流體誘導(dǎo)振動(dòng)是流體橫掠傳熱元件時(shí)誘發(fā)振動(dòng)的現(xiàn)象,其成因多樣,但大都沒有指明具體的適用范圍。據(jù)經(jīng)驗(yàn)總結(jié)出誘導(dǎo)振動(dòng)不穩(wěn)定性判據(jù)的速度機(jī)理和位移機(jī)理,二者卻又缺乏良好的統(tǒng)一。此外,振動(dòng)極易對(duì)設(shè)備造成多種形式的破壞,而GB/T 151-2014中僅給出了臨界流速的通式,無法判斷振動(dòng)破壞的具體類型。因此,明確誘導(dǎo)振動(dòng)的形成與作用機(jī)理,分析傳熱元件的受力情況及動(dòng)力學(xué)特性,可為誘導(dǎo)振動(dòng)的防治提供重要的理論依據(jù)。本文首先運(yùn)用理論分析方法闡述了換熱器內(nèi)流體誘導(dǎo)振動(dòng)的成因,總結(jié)了不同成因解釋的局限性和適用范圍,并給出與臨界流速相關(guān)的防振依據(jù)。針對(duì)誘導(dǎo)振動(dòng)不穩(wěn)定性速度機(jī)理與位移機(jī)理中存在的問題,建立了誘導(dǎo)振動(dòng)過程基于阻尼的不穩(wěn)定性判據(jù),創(chuàng)新性地提出“負(fù)阻尼”條件下的物理意義及對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響。結(jié)合Routh判據(jù),給出了更高階振動(dòng)系統(tǒng)不穩(wěn)定性的判別方法,并以二階振動(dòng)系統(tǒng)為例,證明了該方法的合理性。根據(jù)換熱器內(nèi)管束的支撐條件劃分為不同區(qū)域,并將部分換熱管簡化為單跨梁進(jìn)行受力分析,分別求解了不同區(qū)域管束的最大彎曲應(yīng)力點(diǎn),最大靜撓度以及剪切應(yīng)力。依據(jù)換熱元件可能發(fā)生破壞的情況,分別建立了疲勞臨界流速、碰撞臨界流速...
【文章來源】:蘭州理工大學(xué)甘肅省
【文章頁數(shù)】:127 頁
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【圖文】:
流體橫掠柱體升力產(chǎn)生示意圖
對(duì)于對(duì)稱體而言,其升力變化為零,故物體振動(dòng)與流體力之間沒有相互作用。所以對(duì)于單根獨(dú)立換熱管而言,其振動(dòng)不可能由流體彈性激勵(lì)產(chǎn)生。如圖 2-2 所示,考慮一個(gè)任意非對(duì)稱截面物體,設(shè)流動(dòng)方向與 x 軸夾角為 ,該方向上的力為曳力DF ,垂直于該方向上的力為升力LF 。當(dāng)該物體發(fā)生振動(dòng)時(shí),其速度是隨著時(shí)間變化的,因此rev 與 也隨之變化。此外,振動(dòng)發(fā)生時(shí),非對(duì)稱物體的升力方向和大小同樣變化迅速,因此,物體的振動(dòng)也反過來影響了流體力作用。流體彈性激振一般是在其他機(jī)理的促進(jìn)下產(chǎn)生的,此類振動(dòng)一旦產(chǎn)生,且當(dāng)流速超過某一臨界值并存在微小增量時(shí),振幅的增加幅度尤為明顯,這種不穩(wěn)定的振動(dòng),在流速減小到遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于初始速度時(shí)仍然會(huì)持續(xù)進(jìn)行。
碩士學(xué)位論文21由此可見,特征根為復(fù)根時(shí),系統(tǒng)屬于衰減振動(dòng)過程,并且其振幅按照指數(shù)規(guī)律衰減。如圖2-3所示。可以看出其運(yùn)動(dòng)規(guī)律并不符合周期運(yùn)動(dòng)狀態(tài),然而在系統(tǒng)相繼兩次通過平衡位置之間的時(shí)間間隔均為2T,可稱之為“條件周期”。取同側(cè)的相鄰極值之比,存在如下關(guān)系:hhTeexx2max2max1對(duì)上式兩邊取對(duì)數(shù)可得對(duì)數(shù)衰減率:hhT20(2-26)由此可見只有假設(shè)了阻力正比于速度,最大值才會(huì)按指數(shù)規(guī)律衰減,因此對(duì)數(shù)衰減僅適用于線性系統(tǒng)當(dāng)中。圖2-3特征方程為復(fù)根的振動(dòng)曲線知道了微分方程(2-19)的解,便可求出所在的相軌線簇的方程,在相平面x-y上的參數(shù)方程可寫為:)cos(extKht(2-27a))]sin()cos([extthKyht(2-27b)對(duì)x,y進(jìn)行坐標(biāo)變換,令:xu,hxyv(2-28)記1CK,則:)cos(e1utCht,)sin(e1vtCht利用極坐標(biāo)變換,可以使相軌線擁有更加簡單的形式:
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]考慮附加強(qiáng)化效應(yīng)及平均應(yīng)變的多軸疲勞壽命預(yù)估[J]. 劉儉輝,呂鑫,韋堯兵,程金輝. 中國機(jī)械工程. 2020(03)
[2]基于有限單元法的裂紋梁結(jié)構(gòu)疲勞壽命預(yù)測模型[J]. 龍慧,劉義倫,李松柏. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2020(04)
[3]20 m大跨度升降工作平臺(tái)作業(yè)平臺(tái)振動(dòng)力學(xué)性能分析[J]. 鄭夕健,陳超. 機(jī)械與電子. 2019(12)
[4]螺旋管式換熱器的流致振動(dòng)研究[J]. 吳建邦,鄭明光,王明路,田林,張?jiān)? 原子能科學(xué)技術(shù). 2020(02)
[5]錐螺旋彈性管束及其振動(dòng)控制的研究[J]. 王德京,葛培琪,畢文波. 噪聲與振動(dòng)控制. 2019(04)
[6]基于T-N曲線和Miner理論的繃緊式深海系泊纜疲勞損傷研究[J]. 田中仁,張火明,管衛(wèi)兵,謝卓,方貴盛. 艦船科學(xué)技術(shù). 2019(15)
[7]管路模態(tài)有限元分析[J]. 蔣炳珍,楊小民. 機(jī)電工程技術(shù). 2019(06)
[8]真實(shí)流場中換熱管流體誘導(dǎo)振動(dòng)特性研究[J]. 施卿海,蘇文獻(xiàn),王宏光. 振動(dòng)工程學(xué)報(bào). 2019(02)
[9]基于平均法的單自由度非線性系統(tǒng)幅頻分析[J]. 王樹國,郭麗峰,廖鵬泰,張艷波. 機(jī)械強(qiáng)度. 2019(02)
[10]單自由度機(jī)械系統(tǒng)等效動(dòng)力學(xué)模型及速度波動(dòng)調(diào)節(jié)[J]. 余敏. 數(shù)學(xué)學(xué)習(xí)與研究. 2017(23)
博士論文
[1]結(jié)構(gòu)動(dòng)載荷時(shí)域識(shí)別方法及高精度和穩(wěn)定性研究[D]. 徐菁.南京航空航天大學(xué) 2018
[2]彈性管束流體誘導(dǎo)振動(dòng)強(qiáng)化換熱與疲勞強(qiáng)度研究[D]. 段德榮.山東大學(xué) 2017
[3]流體誘導(dǎo)管束振動(dòng)研究[D]. 張旭.天津大學(xué) 2017
碩士論文
[1]低流速下盤管振動(dòng)對(duì)管外對(duì)流換熱影響的研究[D]. 俞逸杰.山東大學(xué) 2019
[2]流體誘導(dǎo)振動(dòng)的雙向熱流固耦合強(qiáng)化傳熱機(jī)理研究[D]. 李哲陽.南昌大學(xué) 2018
[3]密集柔性管束流致振動(dòng)機(jī)理研究[D]. 蘇風(fēng).大連理工大學(xué) 2018
[4]換熱器傳熱管流致振動(dòng)碰磨分析與試驗(yàn)研究[D]. 邵海磊.鄭州大學(xué) 2016
[5]彈性管束換熱器管束的受力及應(yīng)力分析[D]. 董蓬萊.山東大學(xué) 2016
[6]流體誘導(dǎo)換熱器管束振動(dòng)的研究[D]. 苗青.大連理工大學(xué) 2016
[7]大柔性飛行器結(jié)構(gòu)與飛行動(dòng)力學(xué)建模及未建模分析[D]. 沈華勛.南京航空航天大學(xué) 2016
[8]基于實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)的橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析方法研究[D]. 紀(jì)云濤.云南大學(xué) 2014
[9]質(zhì)量—彈簧—帶自激振動(dòng)系統(tǒng)的摩擦振動(dòng)動(dòng)力學(xué)研究[D]. 郭浩.東北大學(xué) 2013
[10]管殼式換熱器的數(shù)值模擬及優(yōu)化設(shè)計(jì)[D]. 高緒棟.山東大學(xué) 2009
本文編號(hào):3039371
【文章來源】:蘭州理工大學(xué)甘肅省
【文章頁數(shù)】:127 頁
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【圖文】:
流體橫掠柱體升力產(chǎn)生示意圖
對(duì)于對(duì)稱體而言,其升力變化為零,故物體振動(dòng)與流體力之間沒有相互作用。所以對(duì)于單根獨(dú)立換熱管而言,其振動(dòng)不可能由流體彈性激勵(lì)產(chǎn)生。如圖 2-2 所示,考慮一個(gè)任意非對(duì)稱截面物體,設(shè)流動(dòng)方向與 x 軸夾角為 ,該方向上的力為曳力DF ,垂直于該方向上的力為升力LF 。當(dāng)該物體發(fā)生振動(dòng)時(shí),其速度是隨著時(shí)間變化的,因此rev 與 也隨之變化。此外,振動(dòng)發(fā)生時(shí),非對(duì)稱物體的升力方向和大小同樣變化迅速,因此,物體的振動(dòng)也反過來影響了流體力作用。流體彈性激振一般是在其他機(jī)理的促進(jìn)下產(chǎn)生的,此類振動(dòng)一旦產(chǎn)生,且當(dāng)流速超過某一臨界值并存在微小增量時(shí),振幅的增加幅度尤為明顯,這種不穩(wěn)定的振動(dòng),在流速減小到遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于初始速度時(shí)仍然會(huì)持續(xù)進(jìn)行。
碩士學(xué)位論文21由此可見,特征根為復(fù)根時(shí),系統(tǒng)屬于衰減振動(dòng)過程,并且其振幅按照指數(shù)規(guī)律衰減。如圖2-3所示。可以看出其運(yùn)動(dòng)規(guī)律并不符合周期運(yùn)動(dòng)狀態(tài),然而在系統(tǒng)相繼兩次通過平衡位置之間的時(shí)間間隔均為2T,可稱之為“條件周期”。取同側(cè)的相鄰極值之比,存在如下關(guān)系:hhTeexx2max2max1對(duì)上式兩邊取對(duì)數(shù)可得對(duì)數(shù)衰減率:hhT20(2-26)由此可見只有假設(shè)了阻力正比于速度,最大值才會(huì)按指數(shù)規(guī)律衰減,因此對(duì)數(shù)衰減僅適用于線性系統(tǒng)當(dāng)中。圖2-3特征方程為復(fù)根的振動(dòng)曲線知道了微分方程(2-19)的解,便可求出所在的相軌線簇的方程,在相平面x-y上的參數(shù)方程可寫為:)cos(extKht(2-27a))]sin()cos([extthKyht(2-27b)對(duì)x,y進(jìn)行坐標(biāo)變換,令:xu,hxyv(2-28)記1CK,則:)cos(e1utCht,)sin(e1vtCht利用極坐標(biāo)變換,可以使相軌線擁有更加簡單的形式:
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]考慮附加強(qiáng)化效應(yīng)及平均應(yīng)變的多軸疲勞壽命預(yù)估[J]. 劉儉輝,呂鑫,韋堯兵,程金輝. 中國機(jī)械工程. 2020(03)
[2]基于有限單元法的裂紋梁結(jié)構(gòu)疲勞壽命預(yù)測模型[J]. 龍慧,劉義倫,李松柏. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2020(04)
[3]20 m大跨度升降工作平臺(tái)作業(yè)平臺(tái)振動(dòng)力學(xué)性能分析[J]. 鄭夕健,陳超. 機(jī)械與電子. 2019(12)
[4]螺旋管式換熱器的流致振動(dòng)研究[J]. 吳建邦,鄭明光,王明路,田林,張?jiān)? 原子能科學(xué)技術(shù). 2020(02)
[5]錐螺旋彈性管束及其振動(dòng)控制的研究[J]. 王德京,葛培琪,畢文波. 噪聲與振動(dòng)控制. 2019(04)
[6]基于T-N曲線和Miner理論的繃緊式深海系泊纜疲勞損傷研究[J]. 田中仁,張火明,管衛(wèi)兵,謝卓,方貴盛. 艦船科學(xué)技術(shù). 2019(15)
[7]管路模態(tài)有限元分析[J]. 蔣炳珍,楊小民. 機(jī)電工程技術(shù). 2019(06)
[8]真實(shí)流場中換熱管流體誘導(dǎo)振動(dòng)特性研究[J]. 施卿海,蘇文獻(xiàn),王宏光. 振動(dòng)工程學(xué)報(bào). 2019(02)
[9]基于平均法的單自由度非線性系統(tǒng)幅頻分析[J]. 王樹國,郭麗峰,廖鵬泰,張艷波. 機(jī)械強(qiáng)度. 2019(02)
[10]單自由度機(jī)械系統(tǒng)等效動(dòng)力學(xué)模型及速度波動(dòng)調(diào)節(jié)[J]. 余敏. 數(shù)學(xué)學(xué)習(xí)與研究. 2017(23)
博士論文
[1]結(jié)構(gòu)動(dòng)載荷時(shí)域識(shí)別方法及高精度和穩(wěn)定性研究[D]. 徐菁.南京航空航天大學(xué) 2018
[2]彈性管束流體誘導(dǎo)振動(dòng)強(qiáng)化換熱與疲勞強(qiáng)度研究[D]. 段德榮.山東大學(xué) 2017
[3]流體誘導(dǎo)管束振動(dòng)研究[D]. 張旭.天津大學(xué) 2017
碩士論文
[1]低流速下盤管振動(dòng)對(duì)管外對(duì)流換熱影響的研究[D]. 俞逸杰.山東大學(xué) 2019
[2]流體誘導(dǎo)振動(dòng)的雙向熱流固耦合強(qiáng)化傳熱機(jī)理研究[D]. 李哲陽.南昌大學(xué) 2018
[3]密集柔性管束流致振動(dòng)機(jī)理研究[D]. 蘇風(fēng).大連理工大學(xué) 2018
[4]換熱器傳熱管流致振動(dòng)碰磨分析與試驗(yàn)研究[D]. 邵海磊.鄭州大學(xué) 2016
[5]彈性管束換熱器管束的受力及應(yīng)力分析[D]. 董蓬萊.山東大學(xué) 2016
[6]流體誘導(dǎo)換熱器管束振動(dòng)的研究[D]. 苗青.大連理工大學(xué) 2016
[7]大柔性飛行器結(jié)構(gòu)與飛行動(dòng)力學(xué)建模及未建模分析[D]. 沈華勛.南京航空航天大學(xué) 2016
[8]基于實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)的橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析方法研究[D]. 紀(jì)云濤.云南大學(xué) 2014
[9]質(zhì)量—彈簧—帶自激振動(dòng)系統(tǒng)的摩擦振動(dòng)動(dòng)力學(xué)研究[D]. 郭浩.東北大學(xué) 2013
[10]管殼式換熱器的數(shù)值模擬及優(yōu)化設(shè)計(jì)[D]. 高緒棟.山東大學(xué) 2009
本文編號(hào):3039371
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