由于風電和光電大規(guī)模接入電網(wǎng),使得電網(wǎng)不穩(wěn)定性增加,因而迫切需要火電機組提升彈性運行能力,來應(yīng)對新能源電力并網(wǎng)的諸多問題。近年來,一大批大型循環(huán)流化床（CFB）鍋爐機組相繼投入運行,并網(wǎng)發(fā)電。AGC指令變化頻繁,導致機組變負荷運行情況較多,但是由于自動控制投入率不高等原因,投運的機組存在著能耗較高的問題。同時,近年來國家對火電機組環(huán)保要求日益提高,使得電廠SO2和NOx的排放壓力越來越大,減排成本也大大提高。本文從機組變負荷過程能量流動和深度脫硫脫硝經(jīng)濟性兩個角度,對循環(huán)流化床鍋爐機組運行經(jīng)濟性進行研究,主要內(nèi)容如下:（1）研究了循環(huán)流化床鍋爐蓄能及機組運行時能量流動情況,建立了基于燃料蓄能、常規(guī)蓄能、給煤提供的能量及運行需求能量的能量平衡方程,根據(jù)變負荷過程中能量的流動情況,以理論給煤量與實際給煤量進行比較,建立運行經(jīng)濟性指標。此經(jīng)濟性指標能夠作為控制風煤比,穩(wěn)定主蒸汽壓力的信號,來減少能量損失,保障機組安全。此理論在某300MW循環(huán)流化床鍋爐機組實際運行數(shù)據(jù)上得到了驗證。（2）研究了循環(huán)流化床鍋爐脫硫脫硝機理,以爐內(nèi)石灰石脫硫、爐外濕法脫硫、選擇性非催化還原（SNCR）脫硝的SO2... 

【文章來源】：華北電力大學(北京)北京市 211工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：52 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖２－２升負荷過程Ｉ??根據(jù)上一章的計算方法計算動態(tài)過程中各項能量變化，根據(jù)煤熱值將能量轉(zhuǎn)??

?２２５０?３０００?時間／ｓ??圖２－２升負荷過程Ｉ??根據(jù)上一章的計算方法計算動態(tài)過程中各項能量變化，根據(jù)煤熱值將能量轉(zhuǎn)??化為煤量，得到圖２－３的結(jié)果。??量綱／ｔ＾?５２１９??經(jīng)濟性指標??４９．７７???＾?－?４．６４％??丨?量綱／＂?‘??；?２．４１??Ｃ；?５０．３５??１．７３??，?０．１?１?０．１?１??Ｚ?Ｈ?Ｈ?Ｉ?＿??：？????？：?ＡＱ＼Ｖ?ＡＱＨ?ＡＱｍ?ｍ?ＡＱ／ｉｍ??＊—１?Ｌ－－ｒ＾＾Ｈ?？?￣??實際給煤最?理論給煤麗??圖２－３升負荷過程１的理論給煤量與運行經(jīng)濟性指標??圖２－３中，Ａ０，．ｍ為升負荷過程中最大汽包壓力變化對應(yīng)的能量，Ａ０Ｓｍ為升??負荷過程中最大碳顆粒含量變化對應(yīng)的能量。整個升負荷過程中，實際給煤量小??于理論給煤量，運行經(jīng)濟性指標為＿４．６４％，在整個升負荷工況下的風煤比偏大，??應(yīng)當在后一段時間降低風煤比補償動態(tài)過程不足的能量。到達負荷要求后，爐膛??內(nèi)的碳顆粒燃燒消耗速度大＋于給煤補充速度

以回調(diào)主蒸汽壓力。這樣必然造成大量能量損失，而且機組的不穩(wěn)定性也將大大??提局。??圖２－４給出了一段機組負荷由２２５ＭＷ升到２８０ＭＷ過程中各參數(shù)的變化情??況，其中變負荷速率為５ＭＷ／ｍｉｎ，變負荷總時間約為ｌｌｍｉｎ。在升負荷初期，??為了維持主蒸汽壓力的穩(wěn)定，風量和給煤量同時增加，由于風量的響應(yīng)速度要遠??大于給煤量響應(yīng)速度，爐膛內(nèi)存儲的碳顆粒消耗速度要大于給煤補充速度，因此??爐膛內(nèi)的碳顆粒量迅速減少；在升負荷中期，由于給煤量的持續(xù)加大，爐膛內(nèi)的??碳顆粒含量回升。升負荷過程中，主蒸汽壓力波動較小，與設(shè)定值偏差較小，控??制效果較好。??量綱會?汽－壓力?一＾?????????????＇??????＾?????—??．．．?．．．．?．．．????—?＾?．．．．???Ｉ??力?ｋＪ????／?爐膠丨＾碳顆�！�???Ｉ?ＩＩ?Ｉ??０?７５０?１５００?２２５０?３０００?時間／ｓ??圖２－４升負荷過程２??根據(jù)計算方法計算動態(tài)過程中各項能量變化，根據(jù)煤熱值將能量轉(zhuǎn)化為煤??量，得到的結(jié)果見圖２－５。??１２??

【參考文獻】：
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碩士論文
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[2]循環(huán)流化床鍋爐SNCR脫硝關(guān)鍵技術(shù)開發(fā)[D]. 李穹.清華大學 2013
[3]循環(huán)流化床鍋爐脫硫運行特性及工業(yè)性試驗研究[D]. 劉遠超.大連理工大學 2006



本文編號：3030589