目前燃?xì)廨啓C(jī)正朝著大功率、高轉(zhuǎn)速和輕量化方向發(fā)展,這使得軸系振動(dòng)問題愈加突出�，F(xiàn)代燃?xì)廨啓C(jī)通常在高、低轉(zhuǎn)子間設(shè)計(jì)有中介軸承,利用中介軸承將高低壓轉(zhuǎn)子耦合在一起,從而減少傳力構(gòu)件的數(shù)量,縮短轉(zhuǎn)子的軸向尺寸,使發(fā)動(dòng)機(jī)重量減輕。然而,由于中介軸承的存在,高、低壓轉(zhuǎn)子間增加了機(jī)械連接,兩個(gè)轉(zhuǎn)子間的振動(dòng)將相互影響。因而,具有中介軸承的雙轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)更加復(fù)雜,需要對其動(dòng)力學(xué)特性進(jìn)行精確計(jì)算和分析。本文針對具有中介軸承的雙轉(zhuǎn)子模型系統(tǒng),基于Timoshenko梁模型與有限單元法建立了考慮中介軸承剛度特性的雙轉(zhuǎn)子軸系彎曲振動(dòng)的動(dòng)力學(xué)模型�？紤]雙轉(zhuǎn)子軸系的慣性矩陣、剛度矩陣和陀螺矩陣,采用QR分解法數(shù)值計(jì)算出系統(tǒng)在不同中介軸承剛度下的彎曲振動(dòng)臨界轉(zhuǎn)速與振型,同時(shí)分析出中介軸承的剛度變化對雙轉(zhuǎn)子系統(tǒng)彎曲振動(dòng)臨界轉(zhuǎn)速與振型的影響規(guī)律;通過系統(tǒng)非線性響應(yīng)現(xiàn)象（時(shí)域圖、頻譜圖、龐加萊圖、軸心軌跡、頻響圖、分岔圖）,首先分析了耦合雙轉(zhuǎn)子-組合支承系統(tǒng)中單獨(dú)高壓轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的非線性響應(yīng)現(xiàn)象;然后對耦合雙轉(zhuǎn)子系統(tǒng)進(jìn)行非線性響應(yīng)分析,分析過程中考慮了左右非對稱支承形式的耦合雙轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的陀螺力矩效應(yīng),中介軸承非線性特性等。分... 

【文章來源】：大連海事大學(xué)遼寧省 211工程院校

【文章頁數(shù)】：88 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖２．１滾動(dòng)軸承運(yùn)動(dòng)示意圖??Ｆｉｇ?２．１?Ｔｈｅ?ｍｏｔｉｏｎ?ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?ｒｏｌｌｉｎｇ?ｂｅａｒｉｎｇ??：

２巧??ｊ?＝?Ｌ２，…Ｎｂ?（ｙ個(gè)滾珠的彈性接觸變形為：??＝?ＪＣ?ＣＯＳ?＋?ｙ?ｓｉｎ?（屯位置在水平方向的位移；ｙ－內(nèi)圈中也位置在垂直方向的位移。??徑向游隙０時(shí)，彈性接觸變形為：??ｄｊ?＝?ＸＣＯＳ０Ｊ?＋?－０?（引入亥維塞函數(shù)公式打〇ｃ）來定義；??／?Ｖ?ｆｌ，?ｘ＞０??Ｗ?＝?｛〇，?；ｃ￡０?（０時(shí)，如團(tuán)２．２ａ所示，滾珠與滾道接觸，產(chǎn)生彈性變形，Ｓｊ?＞０，＜０時(shí)，如圖２．２ｂ所示，滾珠與滾道不接觸，不會(huì)產(chǎn)生彈性變形，力。??

對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)起到一定的減振作用，還可Ｗ調(diào)節(jié)系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速。??本章節(jié)所求解的彈性鼠籠剛度，用于第３．３章節(jié)中對擠壓油膜阻尼器－轉(zhuǎn)子系統(tǒng)響應(yīng)??的求解，共計(jì)算出３個(gè)鼠籠剛度值。鼠籠彈性支承模型圖如圖２．３所示：??ｆＫｐ??圖２．３鼠籠??Ｆｉｇｕｒｅ?２．３?Ｒａｔ?ｃａｇｅ??彈性鼠籠近似剛度計(jì)算結(jié)構(gòu)簡圖如圖２．４所示；??－１４－??

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
[1]軸承—轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的非線性動(dòng)力學(xué)分析與優(yōu)化研究[D]. 胡清華.大連理工大學(xué) 2011
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[3]機(jī)動(dòng)飛行條件下帶擠壓油膜阻尼器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振動(dòng)特性研究[D]. 徐敏.西北工業(yè)大學(xué) 2003

碩士論文
[1]滾動(dòng)軸承剛度的非線性分析及工程應(yīng)用[D]. 黃琳琳.大連理工大學(xué) 2009
[2]具有非線性支承剛度的軸承—轉(zhuǎn)子系統(tǒng)非線性動(dòng)力學(xué)研究[D]. 張利芹.西安建筑科技大學(xué) 2006
[3]滾動(dòng)軸承—轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的非線性動(dòng)力學(xué)研究[D]. 趙凌燕.西北工業(yè)大學(xué) 2003



本文編號：2943361