在細(xì)觀層次上,混凝土通常被認(rèn)為是由砂漿、骨料和兩者之間的界面過渡區(qū)組成的三相非均質(zhì)復(fù)合材料。砂漿-骨料界面區(qū)一般孔隙率較大、密度較小而且強(qiáng)度較低,因此通常被認(rèn)為是混凝土中的“薄弱環(huán)節(jié)”�；炷林猩皾{-骨料界面的力學(xué)性能,在荷載或環(huán)境因素作用下,對混凝土的破壞形態(tài)和宏觀力學(xué)性能具有重要影響。另外,砂漿-骨料界面的本構(gòu)關(guān)系模型也是進(jìn)行混凝土結(jié)構(gòu)細(xì)觀力學(xué)分析的基本條件。因此在細(xì)觀層次上對混凝土的斷裂過程進(jìn)行模擬時(shí),需要通過試驗(yàn)確定這三相組成材料的力學(xué)性能,以此為基礎(chǔ)進(jìn)行混凝土的斷裂過程模擬。根據(jù)混凝土的受力特點(diǎn),本文在研究砂漿-花崗巖界面強(qiáng)度的影響因素時(shí)從細(xì)、宏觀兩個(gè)尺度進(jìn)行了分析,對界面的力學(xué)性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究與數(shù)值模擬分析,主要包括以下幾個(gè)方面的內(nèi)容:(1)本文采用劈裂拉伸試驗(yàn)來研究不同直徑(50 mm,75 mm,100 mm)、不同應(yīng)變率(1.67×10-5 s-1,1.67×10-4 s-1,1.67×10-3 s-1)、不同花崗巖表面粗糙度(0.06 mm,0.223 mm,0.412 mm)、不同長徑比(0.3,0.5,1)、不同砂漿強(qiáng)度(20 MPa,40 MPa)對界面劈裂...

【文章頁數(shù)】：90 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖9交界面抗拉強(qiáng)度隨應(yīng)變率變化分布情況

第5期王瑤等：砂漿-花崗巖界面動(dòng)態(tài)軸向拉伸力學(xué)性能試驗(yàn)研究圖9交界面抗拉強(qiáng)度隨應(yīng)變率變化分布情況Fig.9Distributionoftensilestrengthwithincreasingofstrainrate圖10交界面抗拉強(qiáng)度提高系數(shù)試驗(yàn)值與擬合值Fig.10Testi....

圖10交界面抗拉強(qiáng)度提高系數(shù)試驗(yàn)值與擬合值

第5期王瑤等：砂漿-花崗巖界面動(dòng)態(tài)軸向拉伸力學(xué)性能試驗(yàn)研究圖9交界面抗拉強(qiáng)度隨應(yīng)變率變化分布情況Fig.9Distributionoftensilestrengthwithincreasingofstrainrate圖10交界面抗拉強(qiáng)度提高系數(shù)試驗(yàn)值與擬合值Fig.10Testi....

圖11交界面不同應(yīng)變率的應(yīng)力-應(yīng)變實(shí)測曲線

第5期王瑤等：砂漿-花崗巖界面動(dòng)態(tài)軸向拉伸力學(xué)性能試驗(yàn)研究圖9交界面抗拉強(qiáng)度隨應(yīng)變率變化分布情況Fig.9Distributionoftensilestrengthwithincreasingofstrainrate圖10交界面抗拉強(qiáng)度提高系數(shù)試驗(yàn)值與擬合值Fig.10Testi....

圖13交界面循環(huán)加載應(yīng)力-應(yīng)變-時(shí)程

第5期王瑤等：砂漿-花崗巖界面動(dòng)態(tài)軸向拉伸力學(xué)性能試驗(yàn)研究(a)交界面1Hz循環(huán)加載應(yīng)力-應(yīng)變-時(shí)程關(guān)系(b)交界面1Hz循環(huán)加載應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系(c)交界面5Hz循環(huán)加載應(yīng)力-應(yīng)變-時(shí)程關(guān)系(d)交界面5Hz循環(huán)加載應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系圖13交界面循環(huán)加載應(yīng)力-應(yīng)變-時(shí)程關(guān)系與應(yīng)力-應(yīng)....

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