發(fā)展可再生能源分布式發(fā)電符合節(jié)能減排的發(fā)展戰(zhàn)略,分布式電源中的電力電子裝置承擔(dān)電能變換功能。分布式電源經(jīng)傳輸線接入配電網(wǎng)系統(tǒng)時(shí),改變了系統(tǒng)的潮流特征,也改變了傳輸線的諧波振蕩特性。本文針對(duì)分布式電源并網(wǎng)系統(tǒng)中傳輸線上的諧波振蕩放大的抑制開展研究,旨在提高分布式并網(wǎng)系統(tǒng)的供電安全。基于均勻傳輸線模型分析得出配電網(wǎng)背景諧波在不同末端負(fù)載情況下傳輸線的諧波振蕩特性。通過分別建立電流控制型（Current-Controlled Method,CCM）和電壓控制型（Voltage-Controlled Method,VCM）并網(wǎng)逆變器的諾頓等效模型和戴維南等效模型,研究不同控制類型的逆變器的諧波源特性及輸出阻抗特性。結(jié)合逆變器的不同諧波源特性,研究分布式電源并網(wǎng)系統(tǒng)中傳輸線的諧波振蕩特征。針對(duì)接入電力傳輸線的小容量CCM型逆變器并網(wǎng)系統(tǒng),研究傳輸線諧波振蕩特性,分析阻性有源電力濾波器（Resistive Active Power Filter,R-APF）控制方案的阻抗匹配特性,揭示R-APF抑制效果的局限性。并提出一種復(fù)合R-APF諧波抑制策略,構(gòu)建系統(tǒng)控制及實(shí)現(xiàn)方案,分析復(fù)合R-APF的控制... 

【文章來源】：燕山大學(xué)河北省

【文章頁數(shù)】：121 頁

【學(xué)位級(jí)別】：博士

【部分圖文】：

無源電力濾波器的拓?fù)?br>

Fig.2-17 Simulation results of harmonic current source in terminal of transmission line仿真中線路長(zhǎng)度 l=9km，近似為 5 次諧波波長(zhǎng)的 1/2 和 7 次諧波波長(zhǎng)的 3/4，而圖2-17中各節(jié)點(diǎn)電壓的5次諧波含量維持在3%以下，但7次諧波含量最高已達(dá)14.4%，造成諧波電壓畸變嚴(yán)重。故圖 2-17 仿真結(jié)果與以上理論分析結(jié)果一致。2.3.2 等效諧波電壓源諧波特性分析當(dāng)微電網(wǎng)接入傳輸線末端 PCC (節(jié)點(diǎn) 9)處，且通過傳輸線接入配電網(wǎng)始端，傳輸線末端存在由 VCM 型并網(wǎng)逆變器滲透的諧波電壓源LvhV ，此時(shí)傳輸線的分布參數(shù)模型如圖 2-18 所示。

21 fg2 2cable 1 f 1 2 l 2 fout out g g1( )(1 ) [ ]( ) ( ) ( ) ( )L C sV sZ L C s s L L L L C sG s V s G s V s )和 Gg(s)分別是并網(wǎng)電流 Ig(s)對(duì)于逆變器輸出電壓 Vout(函數(shù)。不考慮電網(wǎng)電壓擾動(dòng)的影響，系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數(shù) Hc d outH( s ) G (s ) G (s ) G (s )Ic p( )KG s Ks dd dc( )T sG s V e 分布式電源直流側(cè)電壓，Td是 PWM 控制延遲，取 1.5 個(gè)采系統(tǒng)穩(wěn)定性，系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數(shù)伯德圖如下圖 3-5 所示。


本文編號(hào)：2930846