發(fā)布時間：2020-02-15 22:37

【摘要】：為了探究凝結(jié)水變負(fù)荷技術(shù)對低溫省煤器(低省)系統(tǒng)的影響,對國內(nèi)某超臨界660 MW機(jī)組展開試驗,通過建立低省換熱特性瞬態(tài)模擬計算模型,對試驗結(jié)果進(jìn)行理論計算分析。結(jié)果表明:采用凝結(jié)水變負(fù)荷過程中,低省系統(tǒng)出口煙溫、出口水溫在時間維度上的響應(yīng)滯后性非常顯著,但運行參數(shù)波動幅度非常小,系統(tǒng)擾動量小,可以安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運行;隨著負(fù)荷升高,凝結(jié)水流量變化對低省系統(tǒng)的影響逐漸顯著,表現(xiàn)為相同的凝結(jié)水流量階躍幅度下,低省出口水溫、煙溫的升高幅度逐漸增加,出口水溫響應(yīng)延時縮短;計算結(jié)果與試驗數(shù)據(jù)吻合性較好,證明所建模型的準(zhǔn)確性和適用性。以上研究成果可為帶低省的機(jī)組進(jìn)行凝結(jié)水變負(fù)荷技術(shù)改造提供參考;模擬計算方法可為鍋爐設(shè)備的負(fù)荷響應(yīng)速率的預(yù)測提供參考依據(jù)。
【圖文】：

42熱力發(fā)電2017年http://www.rlfd.com.cn非穩(wěn)態(tài)過程忽略沿管軸向?qū)岷推渌麩峤粨Q，換熱只在徑向進(jìn)行；4）管內(nèi)介質(zhì)為充分混合的流體，在同一橫截面上流速均勻，無邊界層，無徑向和切向溫差；5）管內(nèi)介質(zhì)沿軸向作一元流動（無內(nèi)部環(huán)流）[10-11]。由以上假設(shè)得到的模型能基本正確地反映主要的物理現(xiàn)象。目前已有的文獻(xiàn)中，采用的模型簡化方法大多是基于此單管模型簡化思想[12-15]。2.1.2數(shù)學(xué)模型管段中取一長度為L的微元體（圖4），，截面積為A，微元段入口、出口及管壁的物質(zhì)流量分別為f、dffxx、fw，微元體的長度與空間位置固定。圖4管段中微元體Fig.4Theinfinitesimalbodysection質(zhì)量守恒方程ALAu(1)式中：為流體密度，kg/m3；u為流體流速，m/s；為時間間隔，s。能量守恒方程fhALAuhQ(2)式中：h為流體狀態(tài)比焓，kJ/kg；Qf為流體吸熱量，kW。動量守恒方程fgddupALAuuppx(3)式中：p為當(dāng)?shù)貕毫�，Pa；Δpf為摩擦壓降，Pa；Δpg為重位壓降，Pa。金屬蓄熱平衡方程mmmmallftcALQQ(4)式中：cm為金屬比熱容，J/(kg·℃)；m為金屬密度，kg/m3；Am為金屬截面積，m2；tm為管壁金屬溫度，℃；Qall為管外壁熱負(fù)荷，kW/m2。熱力參數(shù)狀態(tài)方程YYp，h(5)式中：Y表示求解過程中除壓力p與焓值h外所需的其余各物性參數(shù)。2.2模擬結(jié)果及分析減少低省流量120t/h（流量階躍約 23.53%）至390t/h，維持約25min后，又迅速恢復(fù)流量至510t/h（流量階躍約+30.77%），記錄試驗過程中低省出口水溫的變化規(guī)律，并與模型的計算結(jié)果進(jìn)行對比，結(jié)果如圖5所示。從圖5可以看出：在流

?mmmmallftcALQQ(4)式中：cm為金屬比熱容，J/(kg·℃)；m為金屬密度，kg/m3；Am為金屬截面積，m2；tm為管壁金屬溫度，℃；Qall為管外壁熱負(fù)荷，kW/m2。熱力參數(shù)狀態(tài)方程YYp，h(5)式中：Y表示求解過程中除壓力p與焓值h外所需的其余各物性參數(shù)。2.2模擬結(jié)果及分析減少低省流量120t/h（流量階躍約 23.53%）至390t/h，維持約25min后，又迅速恢復(fù)流量至510t/h（流量階躍約+30.77%），記錄試驗過程中低省出口水溫的變化規(guī)律，并與模型的計算結(jié)果進(jìn)行對比，結(jié)果如圖5所示。從圖5可以看出：在流量階躍約 23.53%時，低省出口水溫的上升速率約為0.33℃/min，且隨著時間推移，上升速率逐漸降低；在不同階躍條件（ 23.53%及+30.77%）下，本文所建立模型的計算結(jié)果與試驗數(shù)據(jù)吻合效果較好，證明模型的準(zhǔn)確性和適用性。圖5試驗結(jié)果與模擬計算結(jié)果對比Fig.5Thetestdataandsimulationresults3結(jié)論1）凝結(jié)水變負(fù)荷過程中，低省系統(tǒng)的出口煙溫、出口水溫在時間維度上響應(yīng)滯后性顯著；隨著負(fù)荷的增加，凝結(jié)水流量變化對低省系統(tǒng)的影響變大，表現(xiàn)為相同階躍幅度情況下，低省出口水溫變化、煙溫變化的幅度逐漸增加，出口水溫響應(yīng)延時縮短；煙溫溫升幅度相比于水溫溫升的幅度較校2）采用凝結(jié)水變負(fù)荷過程中，低省運行參數(shù)波動幅度非常小，系統(tǒng)擾動量小，可以安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運行。3）在不同階躍條件（ 23.53%及+30.77%）下，本文所建立模型的計算結(jié)果與試驗結(jié)果基本吻合，從理論層面上解釋了所建模型的準(zhǔn)確性和適用性。［參考文獻(xiàn)］［1］魯宗相,李海波,喬穎.含高比例可再生能源電力系統(tǒng)靈活性規(guī)劃及挑戰(zhàn)[J].電力系統(tǒng)自動化,2016,40(13):147-158.

【相似文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前10條

1 徐克寶;;有規(guī)律性變負(fù)荷和斷續(xù)用電設(shè)備的均負(fù)荷群控算法[J];微型機(jī)與應(yīng)用;1991年03期

2 梁志宏,楊昆,孫耀唯,岳建華,徐鴻,顧煜炯;電力市場下機(jī)組變負(fù)荷速率控制與壽命管理技術(shù)支持系統(tǒng)的研究[J];中國電機(jī)工程學(xué)報;2005年20期

3 張惠民;;400MPa高壓交變負(fù)荷試驗機(jī)[J];工業(yè)儀表與自動化裝置;1988年04期

4 柳春柱,黃丙申,周海波,楊海;電動機(jī)長期變負(fù)荷工作方式的負(fù)荷能力計算[J];佳木斯大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版);2004年04期

5 鐘用祿,呂建林,李海山,張捷,馮榮;貴溪電廠125MW機(jī)組變負(fù)荷調(diào)峰安全性和經(jīng)濟(jì)性的試驗研究[J];江西電力;1997年02期

6 韓毅;張武;廖子先;;淺談鍋爐變負(fù)荷運行的爐膛熱流量分布情況[J];河南科技;2013年23期

7 蔣斌;用順列螺旋鰭片管對省煤器進(jìn)行改造[J];華中電力;1994年03期

8 ;萊蕪發(fā)電廠2號爐省煤器泄漏原因及措施[J];山東電力技術(shù);1997年02期

9 邢鳳珠;;高壓電廠給水管道及省煤器腐蝕的原因和防腐的有效措施[J];華北電力技術(shù);1987年04期

10 吳國忠;;更換省煤器 提高鍋爐效率[J];寧夏電力;1999年S1期

相關(guān)會議論文 前2條

1 徐曉華;;桿變負(fù)荷測錄儀的拓展與應(yīng)用[A];2007中國電機(jī)工程學(xué)會電力系統(tǒng)自動化專委會供用電管理自動化學(xué)科組（分專委會）二屆三次會議論文集[C];2007年

2 王建忠;李劍旺;徐建立;汪建慧;;粗、重灰輸送過程中磨損問題的研究[A];第十四屆中國電除塵學(xué)術(shù)會議論文集[C];2011年

相關(guān)重要報紙文章 前1條

1 記者 葉青 通訊員 粵科宣;深度調(diào)峰可快速變負(fù)荷[N];廣東科技報;2011年

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前6條

1 張希富;火電廠大型汽輪機(jī)變負(fù)荷運行能耗分析與優(yōu)化[D];長沙理工大學(xué);2014年

2 聶濤濤;風(fēng)煤匹配特性對變負(fù)荷過程中NO_x波動的影響研究[D];浙江大學(xué);2017年

3 段助民;火力發(fā)電廠除塵改造方案選擇與效果評價[D];華北電力大學(xué);2015年

4 陳鴻理;A電廠低溫省煤器項目改造研究[D];吉林大學(xué);2016年

5 譚良紅;基于低溫省煤器的余熱利用理論分析及研究[D];華北電力大學(xué)(北京);2016年

6 宋杰;電站鍋爐低溫省煤器換熱特性數(shù)值模擬及低溫腐蝕研究[D];華北電力大學(xué)(北京);2016年

本文編號：2579944