【摘要】：針對(duì)變壓器傳統(tǒng)后備保護(hù)整定配合困難、動(dòng)作延遲長(zhǎng)、靈敏性難以保證等困難,提出了變壓器就地后備保護(hù)配置及整定新方法。新方法為變壓器各側(cè)配置具有正、反方向動(dòng)作特性的距離保護(hù),阻抗定值均按照實(shí)現(xiàn)各自功能的靈敏性要求整定,選擇性則通過固定的時(shí)間定值配合實(shí)現(xiàn),從而降低了變壓器就地后備保護(hù)整定的復(fù)雜性。針對(duì)上述配置與整定方法可能存在速動(dòng)性不足的問題,進(jìn)一步構(gòu)建站域后備保護(hù)系統(tǒng),綜合利用本站范圍內(nèi)的開關(guān)量信息,完成故障元件判斷及斷路器跳閘決策,加速站內(nèi)故障切除。典型故障下的保護(hù)動(dòng)作情況分析表明,站域后備保護(hù)系統(tǒng)能有效地與變壓器就地后備保護(hù)相配合,做到快速、有選擇性地切除故障元件,并具有良好的容錯(cuò)能力。
【圖文】：

誦?[4]。具體整定公式為00,2,ittttt-ì+D=í+D跳本側(cè)母聯(lián)/母分?jǐn)嗦菲魈緜?cè)變壓器斷路器(3)+03it=t+Dt,跳變壓器各側(cè)斷路器(4)其中：it-、+it分別為變壓器i側(cè)反方向、正方向距離保護(hù)的時(shí)間定值；0t取值為變壓器T的i側(cè)所有出線中距離II段后備保護(hù)的最大時(shí)間定值，若線路距離保護(hù)按文獻(xiàn)[17]配置與整定，則0t￡Dt，可取Dt；Dt為階段式保護(hù)動(dòng)作時(shí)間級(jí)差，通常取0.3~0.5s。按照上述整定原則，變壓器T的i側(cè)就地后備保護(hù)iZ+、iZ-的動(dòng)作時(shí)序如圖1所示。圖1變壓器就地后備保護(hù)動(dòng)作時(shí)序示意圖Fig.1Operationtimingdiagramoftransformerlocalbackupprotection1.5存在的問題及站域后備保護(hù)的提出如前所述，變壓器各側(cè)就地后備保護(hù)的定值計(jì)算得到了很大程度地簡(jiǎn)化，不僅阻抗定值滿足靈敏性要求，而且根據(jù)出線斷路器、母聯(lián)(母分)斷路器、變壓器斷路器的跳閘順序，來設(shè)置固定階梯的時(shí)間定值，亦能保證就地后備保護(hù)動(dòng)作的選擇性。然而就地保護(hù)配合的時(shí)間階梯較多，在一些運(yùn)行條件下難以滿足速動(dòng)性要求。為此提出利用本站范圍內(nèi)的開關(guān)量信息構(gòu)建站域后備保護(hù)。站域后備保護(hù)是以變壓器就地后備保護(hù)啟動(dòng)、

誦?[4]。具體整定公式為00,2,ittttt-ì+D=í+D跳本側(cè)母聯(lián)/母分?jǐn)嗦菲魈緜?cè)變壓器斷路器(3)+03it=t+Dt,跳變壓器各側(cè)斷路器(4)其中：it-、+it分別為變壓器i側(cè)反方向、正方向距離保護(hù)的時(shí)間定值；0t取值為變壓器T的i側(cè)所有出線中距離II段后備保護(hù)的最大時(shí)間定值，若線路距離保護(hù)按文獻(xiàn)[17]配置與整定，，則0t￡Dt，可取Dt；Dt為階段式保護(hù)動(dòng)作時(shí)間級(jí)差，通常取0.3~0.5s。按照上述整定原則，變壓器T的i側(cè)就地后備保護(hù)iZ+、iZ-的動(dòng)作時(shí)序如圖1所示。圖1變壓器就地后備保護(hù)動(dòng)作時(shí)序示意圖Fig.1Operationtimingdiagramoftransformerlocalbackupprotection1.5存在的問題及站域后備保護(hù)的提出如前所述，變壓器各側(cè)就地后備保護(hù)的定值計(jì)算得到了很大程度地簡(jiǎn)化，不僅阻抗定值滿足靈敏性要求，而且根據(jù)出線斷路器、母聯(lián)(母分)斷路器、變壓器斷路器的跳閘順序，來設(shè)置固定階梯的時(shí)間定值，亦能保證就地后備保護(hù)動(dòng)作的選擇性。然而就地保護(hù)配合的時(shí)間階梯較多，在一些運(yùn)行條件下難以滿足速動(dòng)性要求。為此提出利用本站范圍內(nèi)的開關(guān)量信息構(gòu)建站域后備保護(hù)。站域后備保護(hù)是以變壓器就地后備保護(hù)啟動(dòng)、

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