【摘要】：在利用數(shù)值仿真方法研究逆變器型分布式電源大規(guī)模接入配電網(wǎng)的特性和影響時,采用詳細模型因涉及非線性的電力電子器件,仿真步長需選取很小,致使仿真速度緩慢,而采用過于簡化的模型又不能完整反映系統(tǒng)的動態(tài)特性,因此有必要研究準確、高效的分布式電源建模方法。在正負序分離控制的基礎(chǔ)上,詳細分析了逆變器型分布式電源的動態(tài)相量建模方法,并且在PSCAD/EMTDC中建立了分布式電源的電磁暫態(tài)模型,同時在MATLAB/Simulink中建立了等效動態(tài)相量模型。通過仿真比較,結(jié)果表明采用的動態(tài)相量模型在配電網(wǎng)電壓對稱、不對稱工況及故障情況下均能準確地反映系統(tǒng)運行的動態(tài)過程,并顯著加快仿真速度,適合應(yīng)用于逆變器型分布式電源高滲透率下配電網(wǎng)運行特性的快速仿真。
【圖文】：

為電阻、電感、電容值�？梢钥闯�，動態(tài)相量模型相比傳統(tǒng)相量的微分表達式中多了一項微分項，考慮了相量的動態(tài)特性。３）共軛特性〈ｘ〉＊ｋ＝（〈ｘ〉ｒｋ＋ｊ〈ｘ〉ｉｋ）＊＝〈ｘ〉ｒ－ｋ＋ｊ〈ｘ〉ｉ－ｋ＝〈ｘ〉－ｋ（６）式中：上標ｒ和ｉ分別代表動態(tài)相量的實部和虛部，下同；＊表示復(fù)數(shù)共軛。２分布式電源動態(tài)相量建模２．１基于正負序電流分離調(diào)節(jié)的逆變器控制策略本文采用的逆變器型分布式電源的簡化系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖１所示。圖中：分布式電源由逆變器及連有濾波電感的引接線組成；Ｕｄｃ為直流母線電壓值；Ｃｄｃ為直流側(cè)濾波電容；Ｌｆ為逆變器出口側(cè)濾波電感；ｕｏａ，ｕｏｂ，ｕｏｃ為逆變器出口側(cè)三相電壓；ｕａ，ｕｂ，ｕｃ和ｉａ，ｉｂ，ｉｃ分別為三相電網(wǎng)的電壓和電流。圖１逆變器型分布式電源的電路結(jié)構(gòu)Ｆｉｇ．１Ｃｉｒｃｕｉｔｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒ－ｉｎｔｅｒｆａｃｅｄＤＧ對于逆變器型分布式電源的控制，目前較多采用的是基于電網(wǎng)電壓定向的正ｄｑ變換的ＰＱ控制方法，但該方法存在不對稱故障時并網(wǎng)電流諧波大、有功和無功功率波動的缺陷［１６］，本文采用的正負序電流分離控制策略［１７］可避免這一問題。該策略在系統(tǒng)對稱時等效于單位功率因數(shù)的ＰＱ控制，在不對稱運行時通過分別調(diào)節(jié)正負序電流的方法來達到消除有功功率二倍頻波動和平均無功功率的目的。圖２為本文采用的逆變器型分布式電源的控制框圖，其中分布式電源經(jīng)三角形／三角形變壓器升壓后通過公共耦合點（ＰＣＣ）接

電路結(jié)構(gòu)Ｆｉｇ．１Ｃｉｒｃｕｉｔｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒ－ｉｎｔｅｒｆａｃｅｄＤＧ對于逆變器型分布式電源的控制，目前較多采用的是基于電網(wǎng)電壓定向的正ｄｑ變換的ＰＱ控制方法，但該方法存在不對稱故障時并網(wǎng)電流諧波大、有功和無功功率波動的缺陷［１６］，本文采用的正負序電流分離控制策略［１７］可避免這一問題。該策略在系統(tǒng)對稱時等效于單位功率因數(shù)的ＰＱ控制，，在不對稱運行時通過分別調(diào)節(jié)正負序電流的方法來達到消除有功功率二倍頻波動和平均無功功率的目的。圖２為本文采用的逆變器型分布式電源的控制框圖，其中分布式電源經(jīng)三角形／三角形變壓器升壓后通過公共耦合點（ＰＣＣ）接入配電網(wǎng)，因而變壓器逆變器側(cè)的電壓、電流均不含零序分量。圖中：上標ｐ和ｎ分別表示電壓或電流的正序、負序分量；下標ａｂｃ，αβ，ｄｑ分別為對應(yīng)坐標系的軸分量；ｒｅｆ表示參考值；θ為鎖相環(huán)（ＰＬＬ）輸出的電網(wǎng)正序電壓的相角；ＰＩ表示比例—積分。圖２逆變器型分布式電源的控制框圖Ｆｉｇ．２Ｃｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒ－ｉｎｔｅｒｆａｃｅｄＤＧ１４２０１７，４１（１２）·含大規(guī)模電力電子裝備的電力系統(tǒng)保護與控制·
【作者單位】： 浙江大學(xué)電氣工程學(xué)院;國網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院;
【分類號】：TM743

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本文編號：2522796