本文關(guān)鍵詞：地震作用下橋梁梁體間的碰撞響應(yīng)分析，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

第２６卷，第６期
２ ００

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ｖ０１．２６

Ｎｏ．６

５年１ １月

ＣＨＩＮＡ ＲＡＩＬＷＡＹ ＳＣＩＥＮＣＥ

Ｎｏｖｅｍｌ）ｅｒ，２００５

文章編號(hào)：１００１．４６３２（２００５）０６—００７５—０５

地震作用下橋梁梁體間的碰撞響應(yīng)分析
陳學(xué)喜，朱唏，高學(xué)奎
（北京交通大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，北京１０００４４）

摘要：以一座３×１６ｍ簡(jiǎn)支梁橋?yàn)槔M(jìn)行３種地震波作用下橋梁的地震響應(yīng)分析，研究梁體間的碰撞 對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響。研究結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)的碰撞響應(yīng)與輸入地震波的頻譜特性、橋梁本身的動(dòng)力特性 及碰撞單元特性密切相關(guān)。在強(qiáng)烈地震作用下，橋梁碰撞力相當(dāng)大，最大達(dá)到結(jié)構(gòu)自重的２１倍。碰撞易發(fā)生在 橋臺(tái)與主粱接觸部位，且次數(shù)頻繁，但峰值較小，發(fā)生時(shí)間多在地震波能量最大時(shí)刻。碰撞力隨碰撞彈簧剛度
的增加而增大，但增加幅度逐漸變緩，梁間設(shè)置壓縮剛度較小的緩沖材料，可降低梁間的撞擊力。采用柔性連

接時(shí)，碰撞的瞬問作用對(duì)梁跨軸力影響明顯，對(duì)最大支座反力、墩底彎矩、剪力的影響不明顯，說(shuō)明柔性支座 在碰撞瞬間作用向橋墩傳遞過(guò)程中，有“隔減”的效果。
關(guān)鍵詞：橋梁；梁體碰撞；伸縮縫；地震響應(yīng) 中國(guó)分類號(hào)：Ｕ４４２．５５ 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ａ

在強(qiáng)烈地震作用下，由于碰撞引起的結(jié)構(gòu)破壞 十分常見。相對(duì)于地震作用下房屋建筑的碰撞，橋 梁伸縮縫處的碰撞問題逐漸引起了各國(guó)學(xué)者的注 意。一方面，隨著柔性支座及長(zhǎng)周期免震結(jié)構(gòu)的采 用，沒計(jì)時(shí)容許結(jié)構(gòu)間發(fā)生較大的地震相對(duì)位移， 而橋梁的伸縮縫寬度往往依據(jù)上部結(jié)構(gòu)的溫度伸 縮、徐變、制造誤差等因素決定，要小于強(qiáng)震中產(chǎn) 生的相對(duì)位移；另一方面，各國(guó)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范不斷 修訂，設(shè)計(jì)地震荷載有增大的趨勢(shì)，這必將導(dǎo)致橋 梁上部結(jié)構(gòu)在強(qiáng)烈地震作用下發(fā)生較大的位移反 應(yīng)，使橋梁上部結(jié)構(gòu)在地震中發(fā)生碰撞的可能性增 大。由于碰撞是地震時(shí)兩運(yùn)動(dòng)物體間在瞬間發(fā)生的 現(xiàn)象，根據(jù)動(dòng)量守衡定律，不難想象質(zhì)量很大的梁 間碰撞將產(chǎn)生極為強(qiáng)大的撞擊力，會(huì)造成結(jié)構(gòu)局部 或整體損傷，如橋臺(tái)胸墻破裂、橋墩折損、支座剪 壞等不同程度的破壞，嚴(yán)重的會(huì)導(dǎo)致橋梁在順橋向 方向因撞擊產(chǎn)生過(guò)大位移而發(fā)生落梁破壞。 碰撞產(chǎn)生的直接原因在于相鄰結(jié)構(gòu)間的相對(duì)位 移反應(yīng)超過(guò)了伸縮縫的允許間隙。為了減小乃至避 免地震時(shí)梁間發(fā)生的碰撞響應(yīng)，現(xiàn)行設(shè)計(jì)中一般用 設(shè)置一定寬度伸縮縫的辦法來(lái)解決。當(dāng)結(jié)構(gòu)的固有 振動(dòng)周期較長(zhǎng)時(shí)，需要設(shè)置很寬的伸縮縫才能確保 地震時(shí)不發(fā)生梁間碰撞，而較寬的伸縮縫除影響道
收稿日期：２００５
０３—２８

路平整性外，還存在因交通振動(dòng)產(chǎn)生噪音等諸多問 題，且在養(yǎng)護(hù)維修管理上還會(huì)增加不小的難度。所 以，在許多情況下，通過(guò)加寬伸縮縫來(lái)回避發(fā)生概 率極小的地震時(shí)梁?jiǎn)柵鲎膊⒎且欢ㄟm宜“１ Ｊ。 本文以Ⅱ類場(chǎng)地條件下的鐵路簡(jiǎn)支橋梁為對(duì) 象，用有限元軟件模擬分析該簡(jiǎn)支橋梁的縱向地震 反應(yīng)，討論橋梁結(jié)構(gòu)的梁間碰撞特性及其對(duì)結(jié)構(gòu)抗
震性能的影響。

１分析模型的建立
選用一座三跨簡(jiǎn)支梁橋進(jìn)行平面時(shí)程分析，計(jì) 算模型如圖１所示。 計(jì)算中，碰撞彈簧的履歷特性用彈性非線性材 料來(lái)考慮，即加載和卸載過(guò)程的荷載一位移關(guān)系為 同一曲線（如圖２所示），忽略碰撞過(guò)程中地震運(yùn) 動(dòng)能量的消耗。在開始時(shí)此單元連接的兩片粱可相 互獨(dú)立運(yùn)動(dòng)，當(dāng)相對(duì)位移大于初始梁間隙時(shí)，發(fā)生 碰撞，產(chǎn)生碰撞力，其大小與彈簧的壓縮位移成正 比。當(dāng)碰撞兩者處在分離狀態(tài)時(shí)，它們間的碰撞力 為零。取主梁的軸向壓縮剛度作為碰撞彈簧剛度， 不計(jì)材料的塑性化影響“１。 結(jié)構(gòu)的其他部分按如下方法進(jìn)行理想化處理：

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)月（５０２７Ｎ３０７） 作者簡(jiǎn)介：陳學(xué)喜（１９７３一），男，寧夏中衛(wèi)人，碩士研究生。

萬(wàn)方數(shù)據(jù) 　

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中國(guó)鐵道科學(xué) 圖１計(jì)算模型 ９．８ ｍ×３．２ ｒａｄ
１。

第２６卷

ｍ，地基變形彈簧剛度５×１０９

Ｎ?ｍ

耐８闖
粱聞間隙 （ａ）碰撞單元模型 Ｃｏ）碰撞單元荷載一位移關(guān)系

２計(jì)算結(jié)果分析與討論
阻尼矩陣按瑞利（Ｒａｙｌｅｉｇｈ）線性組合法確 定，即［Ｃ］＝ｎ。［Ｍ］＋ａ。［Ｋ］，式中Ⅱ。，ａ，分別 �。埃常福埃埃埃担ǎ。埃埃担埃剑矗梗福�，ＣＯ；＝ １６．１２２）。運(yùn)動(dòng)方程求解采用紐馬克（Ｎｅｗｗ“ｒｋ） 隱式時(shí)間直接積分求解，為確保時(shí)間積分的無(wú)條件 穩(wěn)定，Ｎｅｗｍａｒｋ?yún)?shù)采用ｙ＝０．５，口＝０．２５，積 分步長(zhǎng)Ａｔ＝０．００２
ｓ。

圖２碰撞單元模型及荷載一位移關(guān)系

（１）地震時(shí)地基變形的影響用一個(gè)只考慮墩底轉(zhuǎn)動(dòng) 的地基變形彈簧來(lái)模擬；（２）上部結(jié)構(gòu)、橋墩用線 性梁?jiǎn)卧M，不計(jì)地震過(guò)程中材料塑性化的影 響；（３）梁與橋墩（臺(tái)）間板式橡膠支座的剪切剛 度用水平線性彈簧模擬，聚四氟乙烯滑板支座用水 平非線性彈簧模擬（如圖３所示）。
ｌ～ｉ

２．１碰撞現(xiàn)象分析 動(dòng)震動(dòng)輸入選擇３種，１９４０年Ｅｌ 波，１９５２年Ｔａｆｔ
Ｃｅｎｔｒｏ ２７０ Ｌｉｎｃｏｌｎ Ｓｃｈｏｏｌ ３３９波和１９４０年Ｅｌ

Ｃｅｎｔｒ０１８０波，以下簡(jiǎn)稱Ｎ，波、Ｎ２波、Ｎ３波， 波形見圖４所示，其原始加速度峰值分別為
３４９．７６，１７５．７１，２０９．９２

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ｃｍ?Ｓ。為了結(jié)果比較

的一致性，將其峰值加速度都調(diào)到與Ｎ１波峰值加 速度相同，作碰撞分析。采用全橋模型，梁縫寬６

一，計(jì)算最大碰撞力、碰撞次數(shù)及發(fā)生時(shí)間。計(jì)
圖３滑板支座荷載一位移關(guān)系

算結(jié)果見表１所示。 從表ｌ結(jié)果可以看出，在強(qiáng)烈地震作用下，碰 撞力相當(dāng)大，最大達(dá)到結(jié)構(gòu)自重的２１倍。碰撞易 發(fā)生于橋臺(tái)與主梁接觸部位，并且次數(shù)較頻繁，但 峰值較小，發(fā)生時(shí)間多在地震波能量最大時(shí)刻�？� 慮到橋臺(tái)限制了主梁的最大相對(duì)位移，對(duì)地震落梁 破壞有抑制作用，因此應(yīng)采用適當(dāng)?shù)姆椒▽?duì)胸墻加 以保護(hù)，包括合理地考慮伸縮縫間距和增設(shè)碰撞緩 沖裝置，否則胸墻破壞后，由于位移失去約束和支 座的破壞，很容易發(fā)生落梁破壞，特別是對(duì)于長(zhǎng)持 時(shí)的地震。Ｎ，波作用下最大碰撞力分別是Ｎ２波的 ２～２．５倍，Ｎ波的２～４倍，碰撞次數(shù)也不同，

橋梁計(jì)算參數(shù)”１：主梁采用４片Ｔ型梁（５００ 號(hào)混凝土），跨度１６ ｉｎ，截面面積４．８９９ 抗彎慣性矩１．４８７
９

６ ｒｌ－ｉ２，梁

ｍ４；雙柱式橋墩（２５０號(hào)混凝

土），左墩高１４ｍ，墩身板厚１．９ｍ，右墩高８ｍ， 墩身板厚１．２ ｍ；碰撞單元?jiǎng)偠龋保埃常?br />３×１０”Ｎ?

Ｉｎ；模擬橋臺(tái)的彈簧剛度３．９１×１０ｓＮ?ｒｆｌ；板 式橡膠支座水平剪切剛度５．３ ＭＮ?１２１；聚四氟乙 烯滑板支座初始剪切剛度５．３ ＭＮ?ｍ，臨界位移
ｚ。＝９．３４

ｍｒｎ；基礎(chǔ)為深１ ｍ的淺平基，截面尺寸

萬(wàn)方數(shù)據(jù) 　

第６期

地震作用下橋梁梁體間的碰撞響應(yīng)分析

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時(shí)間Ａ （ａ）Ｅ１Ｃｅｒ血Ｄ Ｓｉｔｅ ２７０

時(shí)間ｂ （ｂ）ＴａＲＬｉｎｃｖｌｎＳｃｈｏｏｌ，３３９

時(shí)間ｍ

（ｃ）ＥｌＣｅｎｌ＿『＇ｏ眥ｅ．１８０

圖４地震波

表１最大碰撞力殛次數(shù)。發(fā)生的時(shí)間匯總
地震激勵(lì)
Ｎ．

０８臺(tái)

１８墩

２８墩 時(shí)間ｂ碰撞力／ＭＮ
６ ６８５ ６ ９２ １２ ３５ ８．４７ １５．７ ４７．１

３４墩

時(shí)間／ｓ碰撞力／ＭＮ
５ ３１６ ６．８５６ １２ ３７ ３ ０２ ６１６ １２ １

次數(shù)

時(shí)間／ｓ碰撞力／ＭＮ

次數(shù)
４ ３ １１

時(shí)間ｋ碰撞力／ＭＮ
３．０１２ ６ ８２４ １２ ２４ ２ １８ ３ ８１ ９．７９

０———— ０———— Ｕ

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一

這說(shuō)明結(jié)構(gòu)的碰撞響應(yīng)，與輸入地震波的頻譜特性 及橋梁本身的動(dòng)力特性密切相關(guān)（該模型中，橋梁 的基本周期為１．２６ ８）。 計(jì)算結(jié)果中，１ ４墩頂梁縫處在３種地震波作 用下，均沒發(fā)生碰撞，這和通常忽略橋臺(tái)模擬碰撞 對(duì)地震響應(yīng)的影響分析結(jié)果有很大的不同，這種結(jié) 果的出現(xiàn)，主要是因?yàn)槟Ｐ椭校薄岸諆蓚?cè)粱跨的自 振周期較接近，橡膠支座較柔，抵消了墩身的剛度 差異，且結(jié)構(gòu)的響應(yīng)在地震作用過(guò)程中始終由地震 波的頻譜特性決定。
２．２碰撞對(duì)結(jié)構(gòu)的影響
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１０時(shí)間ｍ

（的１４墩頂粱縫處碰撞力時(shí)程曲線
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為了考察碰撞對(duì)橋梁地震反應(yīng)的影響，避免橋 臺(tái)約束造成對(duì)結(jié)構(gòu)反應(yīng)的干擾，在全橋模型中（作 用№波），給橋臺(tái)碰撞單元初始梁縫寬一個(gè)很大 的數(shù)值，即假定橋臺(tái)梁縫足夠?qū)挘@個(gè)假定是考慮 到對(duì)于較長(zhǎng)的多跨簡(jiǎn)支梁橋邊跨對(duì)中跨的弱空間作 用，從而不考慮橋臺(tái)的影響…。圖５給出了梁軸力 及板式橡膠支座反力的時(shí)程曲線，圖６給出了墩底 剪力和彎矩的時(shí)程曲線。 由圖５（ａ）可見，地震時(shí)梁?jiǎn)柵鲎苍跇O短的 時(shí)問內(nèi)發(fā)生，隨后梁間的反彈使梁端分離，碰撞力 恢復(fù)為０，最大碰撞力作用在梁的軸向。由圖５ （ｂ）和（ｃ）可以看出，１ ４梁遠(yuǎn)端（左端）軸力和 碰撞點(diǎn)處梁的軸力（右端）幾乎同時(shí)達(dá)峰值，但數(shù) 量值較小，而遠(yuǎn)端并沒有發(fā)生碰撞，可見碰撞放大 了延梁軸向的地震響應(yīng)，最大軸力是不考慮碰撞時(shí) 軸力的３．５倍，并向遠(yuǎn)端以脈沖形式傳播。由圖５ （ｄ）可看出，碰撞對(duì)最大支座反力的影響較小，并
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㈣１”墩左端軸力時(shí)程曲線

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（ｃ）ｌ－墩右裟舅時(shí)程曲線

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時(shí)同自 （ｄ）ｌ。墩頂支座反力時(shí)程曲線

圈５碰撞對(duì)梁軸力、板式橡膠支座反力的影響

萬(wàn)方數(shù)據(jù) 　

中國(guó)鐵道科學(xué)

第２６卷

且不與碰撞瞬間同時(shí)發(fā)生。 從圖６可以看出，雖然在１ ８墩頂梁縫處發(fā)生 了碰撞，但圖中并無(wú)“脈沖”跡象，說(shuō)明碰撞作用 沒向墩底傳播�？梢姡谌嵝灾ёB接的橋梁中， 碰撞對(duì)墩底的影響不明顯。采用柔性支座延長(zhǎng)了結(jié) 構(gòu)的基本周期，雖然增加了梁間碰撞的可能性及碰 撞力峰值，但對(duì)碰撞瞬間作用向橋墩底的傳遞起到 了“隔減”的效果。
３ ２

大位移不與碰撞瞬問同時(shí)發(fā)生，因此其最大水平反 力受碰撞彈簧剛度的影響較小。

碰撞撣簧相對(duì)日慷／（１０”Ｎｍ
１ ０

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時(shí)間店 （ａ）１９墩底剪力時(shí)程曲線

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舯 碰擅彈簧相對(duì)剛度Ⅱ１０”Ｎ （ｂ）支座水平反力
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１］

圖７考慮不同碰撞彈簧剛度的影響
時(shí)問／ｓ 巾）ｌ“墩底彎矩時(shí)程曲線

圖６碰撞對(duì)墩底剪力、彎矩的影響

３蘭吉

論

２，３碰撞彈簧剛度取值對(duì)碰撞的影響 在碰撞計(jì)算中，合理選取梁闖碰撞彈簧的剛度 對(duì)提高解析精度十分重要。為了定性分析碰撞彈簧 剛度值對(duì)地震撞擊力的影響，取梁間距為６
ｃｌｎ，

１）不同地震波作用下，所產(chǎn)生的碰撞響應(yīng)不 同，與輸入地震波的頻譜特性及橋梁本身的動(dòng)力特
性密切相關(guān)。

２）在強(qiáng)烈地震作用下，橋梁伸縮縫碰撞力相 當(dāng)大，最大可達(dá)結(jié)構(gòu)自重的２ｌ倍。碰撞大多易發(fā) 生在橋臺(tái)與主粱接觸部位，考慮到在地震作用中， 主要是橋臺(tái)限制了主梁的最大縱向相對(duì)位移，對(duì)地 震落梁破壞有抑制作用，因此應(yīng)采用適當(dāng)?shù)姆椒▽?duì) 橋臺(tái)胸墻加以保護(hù)。 ３）采用板式橡膠支座、聚四氟乙烯滑板支座 等柔性連接形式時(shí)，碰撞的瞬間作用對(duì)梁跨軸力影 響明顯，對(duì)最大支座反力、墩底彎矩、剪力的影響 不明顯，說(shuō)明柔性支座在碰撞瞬間作用向橋墩傳遞 過(guò)程中，有“隔減”的效果。 （４）碰撞單元物理特性模擬及剛度取值直接影 響碰撞力的計(jì)算精度，碰撞力隨碰撞彈簧剛度取值 的增加而增大，但增加幅度漸緩，粱問設(shè)置壓縮剛 度較小的緩沖材料，可以降低梁間的撞擊力。

在Ｎ１波和Ｎ３波２種地震激勵(lì)下，取剛度在 ０．２５～２．０倍梁軸向壓縮剛度范圍內(nèi)變化時(shí)，進(jìn)行 地震響應(yīng)的碰撞分析”。。圖７給出了不同碰撞彈簧 剛度條件下，碰撞力及支座反方的變化曲線。 由圖７（ａ）可見，粱問撞擊力隨碰撞彈簧剛 度增大而增大，但當(dāng)碰撞彈簧剛度達(dá)到一定值后， 撞擊力增加幅度降低。根據(jù)加載試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)，碰撞單 元?jiǎng)偠鹊娜≈翟冢欤脖读旱妮S向剛度時(shí)，能得到 較接近實(shí)際的分析結(jié)果。因此，在梁端設(shè)置壓縮剛 度較小的緩沖材料，可以降低梁間的撞擊力。 由圖７（ｂ）可見，與撞擊力相反，支座的最 大水平反力幾乎不受碰撞彈簧剛度的影響。盡管改 變碰撞彈簧剛度影響支座的水平位移，但因支座最

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地震作用下橋梁梁體間的碰撞響應(yīng)分析

參
ｌ
２

考

文

獻(xiàn)

ＧＢＪｌｌｌ＿８７．鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范［Ｓ］． 范立礎(chǔ)．王志強(qiáng)橋梁減隔震設(shè)計(jì)［Ｍ］北京：人民交通出板社，，２００１ 謝旭，吳善幸地震時(shí)橋梁間的碰撞現(xiàn)象及其影響［Ａ］．第十五屆全國(guó)橋梁學(xué)術(shù)會(huì)議論文集［Ｃ］．上海：全
國(guó)橋梁學(xué)會(huì)，２００２
Ｒｅｇｉｎａｌｄ Ｄ Ｒ，Ｓｕｓｅｎｄａｒ Ｍ Ｉｍｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｏｆ．Ｓｅｉｓｍｉｃ Ｐｏｕｎｄｉｎｇ
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ｔｈｅ Ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｏｆ Ｍｕｌｔｉ—Ｓｐａｎ Ｂｒｉｄｇｍ－Ａｎ

Ａｎ８】ｙｔｉｃａｌ Ｐｅｒｓｐｅｃｔｉｖｅ［Ｊ］Ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ＥｎＮｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ｅ｜ＩＮｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ５ ６

２００４，３（１）：５７—６５

于海龍，朱唏地震作用下梁式橋碰撞反應(yīng)分析［Ｊ］．中國(guó)鐵道科學(xué)，２００４，２５（１）：９５—９９
Ｒｏｂｅｒｔ Ｊａｍｋｏｗｓｋｉ，Ｋｅｚｙｓｚｔｏｆ Ｗｉｌｄｅ，Ｙｏｚｏ Ｆｕｊｉｎｏ．Ｐｏｕｎｄｉｎｇ ｏｆ Ｓｕｐｅｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｓｅｇｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｉｓｏｌａｔｅｄ Ｅｌｅｖａｔｅｄ Ｂｆｉａ目ｅ

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ＳｔｕｃｍｒａｌＤ”ｌａｎｌｌｅｓ，１９９８，２７：４８７—５０２．

王東升，馮啟民，王國(guó)新．基于直桿共軸碰撞理論的橋梁地震反應(yīng)鄰梁碰撞分析模型［Ｊ］工程力學(xué)，２００４，２１ （２）：１５７—１６６．

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ｔｈｅ Ｐｏｕｎｄｉｎｇ Ｒｅｓｐｏｎｓｅｓ ｂｅｔｗｅｅｎ

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ｔｈｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂｒｉｄｇｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｏｕｎｄｉｎｇ ｅｌｅｍｅｎｔ ｔｗｅｅｎ ｂｅａｍｓ ｉｓ ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｈｉｇｈ
ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ

ｄｕｒｉｎｇ ｓｔｒｏｎｇ

ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ．Ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ
ｏｃｃｕｒ

ｐｏｕｎｄｉｎｇ

ｆｏｒｃｅ ｒｅａｃｈｅｓ ２１ ｔｉｍｅｓ ｏｆ ｔｈｅ

ｄｅａｄ ｗｅｉｇｈｔ．Ｐｏｕｎｄｉｎｇ ａｃｔｉｏｎｓ ｎｏｒｍａｌｌｙ

ａｔ

ｔｈｅ

ｃｏｎｔａｃｔ ａｔ

ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ

ｔｈｅ ａｂｕｔｍｅｎｔ ａｎｄ

ｔｈｅ

ｍａｉｎ ｇｉｒｄｅｒ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ａｎｄ ｌｏｗ ｐｅａｋ ｖａｌｕｅ，ａｎｄ ｏｃｃｕｒ
ａｔ

ｔｈｅ ｍｏｍｅｎｔ ｗｈｅｎ ｓｅｉｓｍｉｃ ｗａｖｅ ｅｎｅｒｇｙ ａｒｒｉｖｅｓ

ｍａｘｉｍｕｍ

Ｔｈｅ ｐｏｕｎｄｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｔｈｅ

ｐｏｕｎｄｉｎｇ ｓｐｒｉｎｇ
ｃａｎ

ｒｉｇｉｄｉｔｙ ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ

ｓｐｅｅｄ ｉｓ ｓｌｏｗｅｄ ｄｏｗｎ ｇｒａｄｕａｌｌｙ

Ｔｈｅ ｐｏｕｎｄｉｎｇ ｆｏｒｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ｂｅａｍｓ

ｂｅ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｉｆ ｔｈｅ ｂｕｆｆｅｒ ｍａｔｅｒｉａｌ ｗｉｔｈ
ａＣ－

ｌｏｗ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｒｉｇｉｄｉｔｙ ｉｓ ｉｎｓｔａｌｌｅｅｌ ｂｅｔｗｅｅｎ ｂｅｘｑ．ｎ２ｓ．Ｗｈｅｎ ｆｌｅｘｉｂｌｅ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｉｓ ｕｓｅｄ，ｔｈｅ ｉｎｓｔａｎｔ ｐｏｕｎｄｉｎｇ
ｔｉｏｎ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｔｈｅ ｂｅａｍ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ｅｖｉｄｅｎｔｌｙ ｂｕｔ ｈａｓ ｌｉｔｔｌｅ ｅｆｆｅｃｔ
ｏｎ

ｔｈｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｆｏｒｃｅ，ｍｏｍｅｎｔ

ａｔ

ｐｉｅｒ

ｂｏｔｔｏｍ ａｎｄ ｓｈｅａｒ ｆｏｒｏｅ
ｉｓｈｉｎｇ ａｎｄ

ａｔ

ｐｉｅｒ ｂｏｔｔｏｍ．Ｔｈｉｓ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｆｌｅｘｉｂｌｅ ｂｅａｒｉｒｌｇ ｈａｓ ｔｈｅ ｆｕｎｃｔｉｏｎ ｏｆ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ－ｄｉｍｉｎ—

ｖｉｂｒａｔｉｏｎ－ｉｓｏｌａｔｉｎｇ ｐｏｕｎｄｉｎｇ；Ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｊｏｉｎｔ；Ｓｅｉｓｍｉｃ ｒｅｓｐｏｎｓｅ （責(zé)任編輯吳彬）

Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｂｒｉｄｇｅ；Ｂｅａｍ

萬(wàn)方數(shù)據(jù) 　

地震作用下橋梁梁體間的碰撞響應(yīng)分析
作者： 作者單位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 被引用次數(shù)： 陳學(xué)喜， 朱晞， 高學(xué)奎， CHEN Xue-xi， ZHU Xi， GAO Xue-kui 北京交通大學(xué),土木建筑工程學(xué)院,北京,100044 中國(guó)鐵道科學(xué) CHINA RAILWAY SCIENCE 2005,26(6) 7次

參考文獻(xiàn)(7條) 1.GBJ111-1987,鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 2.范立礎(chǔ);王志強(qiáng) 橋梁減隔震設(shè)計(jì) 2001 3.謝旭;吳善幸 地震時(shí)橋梁間的碰撞現(xiàn)象及其影響[會(huì)議論文] 2002 4.Reginald D R;Susendar M Implications of Seismic Pounding on the Longitudinal Response of MultiSpan Bridges-An Analytical Perspective[期刊論文]-Earthquake Engineering and Engineering Vibration 2004(01) 5.于海龍;朱唏 地震作用下梁式橋碰撞反應(yīng)分析[期刊論文]-中國(guó)鐵道科學(xué) 2004(01) 6.Robert Jamkowski;Kezysztof Wilde;Yozo Fujino Pounding of Superstructure Segments in Isolated Elevated Bridge during Earthquakes 1998 7.王東升;馮啟民;王國(guó)新 基于直桿共軸碰撞理論的橋梁地震反應(yīng)鄰梁碰撞分析模型[期刊論文]-工程力學(xué) 2004(02)

本文讀者也讀過(guò)(10條) 1. 李忠獻(xiàn).張勇.岳福青.LI Zhongxian.ZHANG Yong.YUE Fuqing 地震作用下隔震簡(jiǎn)支梁橋碰撞反應(yīng)的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn) [期刊論文]-地震工程與工程振動(dòng)2007,27(2) 2. 陳學(xué)喜 地震作用下橋梁伸縮縫碰撞響應(yīng)分析[學(xué)位論文]2006 3. 于海龍.朱晞 地震作用下梁式橋碰撞反應(yīng)分析[期刊論文]-中國(guó)鐵道科學(xué)2003,25(1) 4. 張勇 地震作用下簡(jiǎn)支梁橋碰撞反應(yīng)分析與試驗(yàn)研究[學(xué)位論文]2007 5. 王東升.馮啟民.翟桐 碰撞對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)影響的初步研究[會(huì)議論文]-2002 6. 王軍文.張運(yùn)波.李建中.范立礎(chǔ).WANG Jun-wen.ZHANG Yun-bo.LI Jian-zhong.FAN Li-chu 地震動(dòng)行波效應(yīng)對(duì)連 續(xù)梁橋縱向地震碰撞反應(yīng)的影響[期刊論文]-工程力學(xué)2007,24(11) 7. 謝旭.高博青.吳善幸.茍昌煥 柔性橡膠支座上的橋梁結(jié)構(gòu)地震碰撞響應(yīng)分析[期刊論文]-浙江大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版) 2004,38(6) 8. 李忠獻(xiàn).岳福青.周莉.LI Zhong-xian.YUE Fu-qing.ZHOU Li 地震時(shí)橋梁碰撞分析的等效Kelvin撞擊模型[期刊 論文]-工程力學(xué)2008,25(4) 9. 李建中.范立礎(chǔ).Li Jianzhong.Fan Lichu 非規(guī)則梁橋縱向地震反應(yīng)及碰撞效應(yīng)[期刊論文]-土木工程學(xué)報(bào) 2005,38(1) 10. 徐建國(guó).陳淮.王博.XU Jianguo.CHEN Huai.WANG Bo 地震作用下簡(jiǎn)支梁橋非線性碰撞分析[期刊論文]-世界地 震工程2010,26(3)

引證文獻(xiàn)(7條) 1.李黎.葉志雄.吳璟 隔震連續(xù)梁橋地震作用下梁間碰撞響應(yīng)的研究[期刊論文]-公路交通科技 2009(7) 2.王天利.李青寧.宗雪梅 地震作用下曲線匝道橋梁伸縮縫碰撞響應(yīng)[期刊論文]-公路交通科技 2011(10)

3.徐建國(guó).陳淮.王博 地震作用下簡(jiǎn)支梁橋非線性碰撞分析[期刊論文]-世界地震工程 2010(3) 4.李黎.吳璟.葉志雄 隔震曲線橋梁碰撞研究[期刊論文]-工程抗震與加固改造 2008(5) 5.徐建國(guó).王博.陳淮.劉翔 地震作用下大型渡槽結(jié)構(gòu)縱向碰撞非線性分析[期刊論文]-地震工程與工程振動(dòng) 2010(5) 6.李忠獻(xiàn).張勇.岳福青 地震作用下隔震簡(jiǎn)支梁橋碰撞反應(yīng)的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)[期刊論文]-地震工程與工程振動(dòng) 2007(2) 7.高玉峰.蒲黔輝.李曉斌 梁式橋地震碰撞響應(yīng)及防碰撞與落梁措施研究進(jìn)展[期刊論文]-地震工程與工程振動(dòng) 2011(1)

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