基于AMESim液力仿真平臺搭建了船用低速柴油機(jī)雙閥電控噴油器的數(shù)值模型,循環(huán)噴油量的計算值與實測值的最大誤差僅為3.38%,且噴油壓力、增壓活塞位移關(guān)鍵時序指標(biāo)的試驗數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)的最大相對誤差不足1%,證明了該模型的準(zhǔn)確性。為了分析噴油器的動態(tài)響應(yīng)特性,定義了開啟響應(yīng)時間和關(guān)閉響應(yīng)時間,探究了結(jié)構(gòu)參數(shù)對噴油器響應(yīng)特性的影響規(guī)律,并通過帕累托分析確定了各因素對噴油器響應(yīng)特性的影響權(quán)重。結(jié)果表明:噴油器開啟響應(yīng)時間與增壓活塞小頭直徑、針閥最大升程、針閥彈簧預(yù)緊力、控制腔直徑呈正相關(guān),與增壓活塞大頭直徑呈負(fù)相關(guān),各因素對噴油器開啟響應(yīng)時間的影響權(quán)重分別為8.59%、15.74%、4.97%、10.88%、9.48%。噴油器關(guān)閉響應(yīng)時間與增壓活塞大頭直徑、針閥最大升程呈正相關(guān),其影響權(quán)重分別為7.86%、27.33%,與增壓活塞小頭直徑、針閥彈簧預(yù)緊力、控制腔直徑呈負(fù)相關(guān),其影響權(quán)重分別為6.22%、7.29%、7.36%。對于噴油器開啟響應(yīng)時間,增壓活塞小頭直徑與增壓活塞大頭直徑、增壓活塞大頭直徑與針閥最大升程、增壓活塞小頭直徑與針閥最大升程、增壓活塞大頭直徑與針閥彈簧預(yù)緊力及增壓活塞小...

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【文章目錄】：
0概述
1 系統(tǒng)簡介
2 系統(tǒng)仿真模型的建立及驗證
    2.1 仿真模型的建立
    2.2 仿真模型的驗證
3 噴油器的動態(tài)響應(yīng)特性
4 噴油器動態(tài)響應(yīng)特性影響因素研究
    4.1 增壓活塞小頭直徑
    4.2 增壓活塞大頭直徑
    4.3 針閥最大升程
    4.4 針閥彈簧預(yù)緊力
    4.5 控制腔直徑
5 噴油器動態(tài)響應(yīng)影響因素的權(quán)重分析
6 結(jié)論



本文編號：3830915