針對(duì)經(jīng)典板理論(CPT)未考慮宏纖維復(fù)合材料(MFC)的剪切變形使得計(jì)算結(jié)果產(chǎn)生較大誤差的問題,運(yùn)用正弦剪切變形理論(SSDT),引入局部位移分布函數(shù),推導(dǎo)了新的MFC驅(qū)動(dòng)力方程.以MFC層合板結(jié)構(gòu)的端部位移為例,將基于SSDT的MFC驅(qū)動(dòng)力計(jì)算結(jié)果與基于CPT的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了比較.研究表明:采用基于SSDT的MFC驅(qū)動(dòng)力方程計(jì)算的端部位移結(jié)果優(yōu)于基于CPT的MFC驅(qū)動(dòng)力計(jì)算的端部位移結(jié)果,且具有更好的精度和適用性,可以推廣到MFC對(duì)平板結(jié)構(gòu)的減振與驅(qū)動(dòng)控制領(lǐng)域.

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【部分圖文】：

圖4MFC層合板結(jié)構(gòu)模型

液??停?從而可以得到MFC驅(qū)動(dòng)力的施加位置．這不同于基于CPT的MFC驅(qū)動(dòng)應(yīng)力公式，后者不僅忽略了平面內(nèi)的剪切變形，無法給出MFC驅(qū)動(dòng)應(yīng)力的分布規(guī)律，而且粗略地將MFC驅(qū)動(dòng)力施加于粘貼位置的端部邊緣位置．3MFC層合板的算例分析為了說明基于SSDT的MFC驅(qū)動(dòng)力公式的精確性，以....

圖1P1型MFC構(gòu)造示意圖

內(nèi)力計(jì)算[9-10]．為此，結(jié)合正弦剪切變形理論(SSDT)，引入局部位移分布函數(shù)，推導(dǎo)了新的MFC驅(qū)動(dòng)力方程．為了進(jìn)一步證明MFC驅(qū)動(dòng)力方程的適用性，以文獻(xiàn)[11]中的MFC層合板為例分析了MFC的內(nèi)力分布及不同工況下自由端的位移．1MFC的本構(gòu)關(guān)系選取P1型MFC為研究對(duì)象，....

圖5MFC層合板有限元模型型MFC的材料參數(shù)與平板結(jié)構(gòu)的參數(shù)如表1所

·48·華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）第48卷圖5MFC層合板有限元模型型MFC的材料參數(shù)與平板結(jié)構(gòu)的參數(shù)如表1所示．運(yùn)用基于SSDT的MFC驅(qū)動(dòng)力方程計(jì)算了P1型MFC在50～300V電壓下的截面內(nèi)力分布，如圖6所示，并對(duì)-500～1500V電壓下的P1型MFC進(jìn)行了壓電仿真，....

圖6施加不同電壓時(shí)MFC的截面內(nèi)力分布

·48·華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）第48卷圖5MFC層合板有限元模型型MFC的材料參數(shù)與平板結(jié)構(gòu)的參數(shù)如表1所示．運(yùn)用基于SSDT的MFC驅(qū)動(dòng)力方程計(jì)算了P1型MFC在50～300V電壓下的截面內(nèi)力分布，如圖6所示，并對(duì)-500～1500V電壓下的P1型MFC進(jìn)行了壓電仿真，....

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